Rotacijska talilna peč za predelavo odpadnih barvnih kovin. Za taljenje različnih kovin Namen bobnaste peči


Teoretično bistvo procesa

Bistvo taljenja v peči je obdelava zmesi bogatega sulfidnega svinčevega koncentrata s trdnim gorivom s pomočjo curka stisnjenega zraka. V tem primeru pride do delnega praženja PbS s tvorbo PbO in PbSO 4 in reakcijo interakcije med PbS in produkti njegove oksidacije - PbO in PbSO 4. Praženje in reakcijsko taljenje se izvajata hkrati; Poleg tega se del svinca zmanjša z ogljikom goriva.

Reakcija vžiga PbS in njegov toplotni učinek sta naslednja:

2PbS + ZO 2 = 2PbO + 2SO 2 + 201.360 kal (8450 kJ), (1)

zgornja reakcija je povzetek, saj oksidacija svinčevega sulfida poteka v več korakih;

2PbO + 2SO 2 + O 2 = 2PbSO 4 + 183.400 kal (7680 kJ).(2)

Pri oksidaciji sulfida nastanejo opazne količine svinčevega sulfata že pri 200-300°C, proces poteka zelo počasi.

Polnjenje po delnem vžigu vsebuje naslednje kemične svinčeve spojine v trdnem stanju: PbS, PbO in PbSO 4 . Ko se te snovi, vzete v določenem razmerju, segrejejo, pride do naslednjih reakcij:

PbS + 2Pb0 = 33b + SO 2 - 52.540 kal (2200 kJ), (3)

PbS + PbSO 4 = 2Pb + 2SO 2 - 97.380 kal (4070 kJ). (4)

Pri določeni temperaturi in tlaku SO 2 nastopi kemijsko ravnovesje: reakcije potekajo z enako hitrostjo v obe smeri. Z naraščanjem temperature se ravnotežje poruši in reakcije potekajo od leve proti desni proti nastanku Pb in SO 2. Tako je zvišanje temperature koristno za reakcijsko taljenje, saj poveča izkoristek kovinskega svinca in pospeši praženje PbS. Toda tako za žganje (da se izognemo strjevanju) kot za samo reakcijsko taljenje mora biti polnjenje v trdnem stanju. Zato se proces reakcijskega taljenja izvaja pri temperaturah, ki niso višje od 800-850 °C. Pri višjih temperaturah se PbO tali, pride do delaminacije po gostoti, kar poruši stik med svinčevim sulfidom in svinčevim oksidom in taljenje svinca se ustavi.

Presežek svinčevega oksida se reducira s C in CO v skladu z reakcijami:

PbO + C = Pb + CO; (5)

PbO + CO = Pb + CO 2. (6)

Za izvedbo teh reakcij se v kurišče vnese določena količina ogljikovega goriva. Običajno je to koksni sapar v količini 4-10% teže polnila. Bolj kot je proces intenziven in več kot je sulfidnega žvepla v polnitvi, manj goriva je potrebno za taljenje v peči.

Optimalna velikost koksa je od 5 do 15 mm.Večji delci koksa prispevajo k segregaciji polnila, manjši pa se odnašajo s prahom.

Peč s kratkim bobnom je jekleno zakovičeno ohišje, obloženo z opeko z visoko vsebnostjo aluminijevega oksida sestave,%: 65-70 A1 2 O 3; 20-25 SiO 2; 3TiO2; 5Fe 2 O 3; 0,5 CaO. Med ohišjem peči in ognjevzdržno oblogo je zbita plast plastične gline debeline 50 mm, če se obloga pri segrevanju razširi.


Taljenje se izvaja občasno, vsaka operacija traja približno 4 ure.Po naložitvi več ton polnjenja se peč s kratkim bobnom vrti s hitrostjo 0,5-1,0 rpm in močno segreje z zgorelim premogovim prahom do temperature intenzivne reakcije (1100 °C). Pečica se lahko vrti v dve nasprotni smeri. Vrtenje zagotavlja dober stik med svinčevimi sulfidi in svinčevimi oksidi, kar je potrebno za uspešno reakcijsko taljenje. Dimni plini gredo skozi kotel za odpadno toploto in se filtrirajo v vrečastih filtrih.

Do konca taljenja so njegovi produkti (svinec, speis, mat, žlindra) dobro ločeni po gostoti v peči z globoko kopeljo in se sprostijo ločeno.

Cink je težka, taljiva kovina; Ttal = 420 °C, p = 7,13 kg/dm3. Nizko vrelišče cinka (*vrelišče = 907 °C) omejuje dovoljeno temperaturo kovine pri taljenju vseh zlitin, v katere je vključen. Entalpija cinka pri 500 °C (približno 300 kJ/kg) je trikrat nižja od entalpije staljenega aluminija. Električna upornost cinkove taline je 0,35-10~6 Ohm.

Pri nizkih temperaturah v zraku cink oksidira in tvori gosto zaščitno plast Zn03* 3Zn(OH)2. Vendar se v talilnih pečeh cink oksidira z naslednjimi reakcijami:
2Zn + 02 = 2ZnO, Zn + H20 = ZnO + H2, Zn + C02 = ZnO + CO.

Za zaščito pred oksidacijo lahko taljenje izvajamo v zaščitni ali nevtralni atmosferi, na primer v dušikovem okolju. Vendar pa v praksi v večini primerov zadostuje preprečiti pregrevanje kovine nad temperaturo 480 °C, pri kateri se začne intenzivna oksidacija in nasičenost cinka s plini. Pri tej temperaturi cink in njegove zlitine nimajo opaznega vpliva na ognjevzdržno oblogo peči in litoželezni ali jekleni lonček. Povišanje temperature vodi do raztapljanja železa iz lončka v staljenem cinku.

Peči za taljenje cinkovih zlitin

Glede na nizko tališče in vrelišče cinka se cinkove zlitine običajno talijo v pečeh s lončkom, segrevajo z gorenjem goriva ali z uporabo električnega upora in indukcije. Cinkove zlitine ne bi smeli taliti v obločnih pečeh, saj neizogibno lokalno pregrevanje kovine v bližini zgorevanja obloka vodi do intenzivnega izhlapevanja in oksidacije cinka. Kanalne indukcijske peči se uporabljajo za taljenje cinkovih zlitin. V KamAZu so zlitino TsAM10-5 za brizganje talili v treh indukcijskih kanalskih pečeh s kapaciteto 2 toni vsaka z nevtralno oblogo. Vendar pa pregrevanje kovine v kanalu povzroči nestabilnost električnega načina taljenja (tako imenovana pulzacija cinka) in povzroči omejitev moči, ki se prenaša v peč.

Tehnologija taljenja

Glavni del polnjenja običajno sestavljajo cinkove livarske zlitine v prašičih, povratek in ostanki cinkovih zlitin. Kot premazna talila se uporabljajo mešanice kalcijevega, kalijevega in natrijevega klorida, amonijev klorid ali kriolit. Za mešanje se uporablja primarni aluminij v prašičih, katodni baker in kovinski magnezij. Vse komponente polnila morajo biti očiščene olj, vlage in drugih nečistoč. Taljenje se izvede, ne da bi se kopel pregrela nad 480 °C. Na podlagi rezultatov ekspresne analize se prilagodi kemična sestava.
Za vnos magnezija se uporablja jekleni zvonec. Ko je dosežena želena kemična sestava, se kovina pregreje na 440 ... 450 ° C in vlije v lonec, segret na isto temperaturo. V loncu pod izpušnim pokrovom se talina rafinira s tabletami kompleksnega razplinjevalnika "Degaser", ki vsebujejo 87% heksakloroetana, 12,7% NaCl, 0,3% ultramarina. Rafiniranje se lahko izvaja tudi z usedanjem, čiščenjem z inertnimi plini in filtracijo.

2.1. Namen indukcijskih kanalskih peči

Kanalne indukcijske peči se uporabljajo predvsem za taljenje barvnih kovin (baker in zlitine na osnovi bakra - medenina, bron, nikelj, kupronikel, kunial; cink; aluminij in njihove zlitine) in litega železa ter tudi kot mešalniki za iste kovine. . Uporaba kanalskih indukcijskih peči za taljenje jekla je omejena zaradi nezadostne vzdržljivosti obloge.

Prisotnost elektrodinamičnega in toplotnega gibanja staljene kovine ali zlitine v indukcijskih kanalskih pečeh zagotavlja homogenost kemične sestave in enakomernost temperature staljene kovine ali zlitine v kopeli peči.

Indukcijske kanalske peči se priporočajo za uporabo v primerih, ko so visoke zahteve za taljeno kovino in ulitke, pridobljene iz nje, zlasti glede minimalne nasičenosti s plinom in nekovinskih vključkov.

Indukcijski kanalni mešalniki so namenjeni pregrevanju tekoče kovine, izravnavanju sestave, ustvarjanju konstantnih temperaturnih pogojev za ulivanje in v nekaterih primerih za doziranje in uravnavanje hitrosti vlivanja v kristalizatorje livarskih strojev ali v kalupe.

Polnitev za indukcijske kanalske peči mora biti pripravljena v skladu z določeno sestavo razreda kovine ali zlitine, ki se tali, mora biti suha in sestavljena predvsem iz čiste primarne kovine.

Uporaba kanalskih peči ni priporočljiva pri uporabi kontaminiranega sekundarnega polnila, uporabi ostružkov, zlasti pri taljenju aluminijevih zlitin, pa tudi pri taljenju vseh vrst osnovnih zlitin in zlitin na osnovi bakra, ki vsebujejo svinec in kositer, saj to močno zmanjša življenjsko dobo obloge in delovanje pečic kanalskih peči postane oteženo.

Podana je naslednja klasifikacija indukcijskih kanalskih peči in mešalnikov.

Peč ILK - gredna in bobnasta - je namenjena za taljenje bakra in zlitin na osnovi bakra.

Mešalnik ILKM je zasnovan za zadrževanje, pregrevanje in ulivanje bakra in zlitin na osnovi bakra.

Peč IAK je namenjena taljenju aluminija in njegovih zlitin.

Mešalnik IAKR je zasnovan za pregrevanje, vzdrževanje stabilne temperature tekočega aluminija in neposredno vlivanje v kalupe.

ICC peč je namenjena taljenju katodnega cinka.

Mešalnik ICHKM - grednega in bobnastega tipa - je namenjen zadrževanju, pregrevanju in vlivanju tekoče litine, deluje lahko v povezavi s kupolnimi pečmi ali indukcijskimi lončnimi pečmi ali obločnimi pečmi (duplex proces)2.

Dozirni mešalnik ICHKR je namenjen za pregrevanje, vzdrževanje stabilne temperature tekoče litine in neposredno vlivanje le-te v kalupe, deluje v povezavi z livarskimi stroji in livarskimi transporterji.

Kanalne peči lahko delujejo samostojno s periodičnim litjem staljene kovine ali zlitine ali kot del talilno-razdelilnih enot. Enota ILKA-6 je na primer sestavljena iz pečice ILK-6 (uporabna nosilnost 6 ton, poraba energije 1264 kW, napetost 475 V), pretočne žlebove in mešalnika ILKM-6 (uporabna kapaciteta 6 ton, poraba energije 500 kW). , napetost 350 V). Ta enota je zasnovana za taljenje in polkontinuirano ulivanje bakra in njegovih zlitin v okrogle in ploščate ingote. Enoto ILKA-16M2 sestavljata dve peči ILK-16M2 (koristna nosilnost 16 ton, poraba energije 1656 kW, napetost 475 V), sistem ogrevanih pretočnih žlebov in mešalnik ILKM-16M2 (koristna kapaciteta 16 ton, poraba energije 500 kW). , napetost 350 V ), namenjen za kontinuirano taljenje in vlivanje visokokakovostnega bakra brez kisika na jekleno žico.

TO glavne prednosti Indukcijske kanalske peči lahko razvrstimo kot

1. Minimalni odpadki (oksidacija) in izhlapevanje kovine, saj se segrevanje pojavi od spodaj. Do najbolj segretega dela taline, ki se nahaja v kanalih, ni dostopa zraka, površina kovine v kopeli pa ima relativno nizko temperaturo.

2. Nizka poraba energije za taljenje, pregrevanje in držanje kovine. Kanalna peč ima visoko električno učinkovitost zaradi uporabe zaprtega magnetnega kroga.

Hkrati je tudi toplotni izkoristek peči visok, saj je glavnina taline v kopeli, ki ima debelo toplotnoizolacijsko oblogo.

2 Uporaba dupleksnih postopkov za taljenje v dveh različnih talilnih enotah je priporočljiva, če v celoti izkoristimo prednosti vsake peči, kot so energija, toplota, delovanje, ekonomičnost itd. Na primer, pri taljenju v kupolni peči izkoristek med taljenjem doseže 60%, pri pregrevanju pa le 5%. V indukcijski peči je izkoristek med taljenjem nizek, ne več kot 30%, pri pregrevanju pa visok - približno 60%, zato povezava kupole z indukcijsko pečjo zagotavlja očitno prednost pri porabi toplotne energije. Poleg tega je v indukcijskih pečeh mogoče proizvesti kovino z natančnejšo kemično sestavo in stabilnejšo temperaturo kot v kupolnih in elektroobločnih pečeh.

3. Enakomernost kemične sestave kovine v kopeli zaradi kroženja taline, ki ga povzročajo elektrodinamične in toplotne sile. Kroženje tudi pomaga pospešiti proces taljenja.

TO glavne slabosti kanalske indukcijske peči vključujejo:

1. Težke delovne razmere obloge kanala - spodnji kamen. Trajnost te obloge se zmanjšuje z naraščajočo temperaturo taline pri taljenju zlitin, ki vsebujejo kemično aktivne sestavine (na primer bron, ki vsebuje kositer in svinec). Zaradi zaraščanja kanalov je v teh pečeh tudi težko taliti nizko kakovostno, kontaminirano polnjenje.

2. Potreba po nenehnem (tudi med dolgimi odmori pri delu) ohranjanju relativno velike količine staljene kovine v peči. Popolna drenaža kovine vodi do močnega hlajenja obloge kanala in njegovega razpokanja. Zaradi tega je tudi nemogoč hiter prehod iz ene stopnje staljene zlitine v drugo. V tem primeru je potrebno izvesti vrsto balastnih prehodnih talin. S postopnim nalaganjem novega naboja spremenimo sestavo zlitine iz prvotne v zahtevano.

3. Žlindra na površini kopeli ima nizko temperaturo. To otežuje izvajanje potrebnih metalurških operacij med kovino in žlindro. Iz istega razloga in tudi zaradi majhnega kroženja taline blizu površine je taljenje ostružkov in lahkih odpadkov oteženo.

2.2. Načelo delovanja indukcijske kanalske peči

Načelo delovanja indukcijske kanalske peči je podobno načelu delovanja močnostnega transformatorja, ki deluje v načinu kratkega stika. Vendar pa se električni parametri kanalske električne peči in običajnega transformatorja opazno razlikujejo. To je posledica razlike v njihovi zasnovi. Strukturno je peč sestavljena (sl. 2.1) iz obložene kopeli 2, v kateri je nameščena skoraj celotna masa staljene kovine 3, in indukcijske enote, ki se nahaja pod kopeljo.

Kopel je povezana s talilnim kanalom 5, prav tako napolnjenim s talino. Talina v kanalu in sosednjem območju kopeli tvori zaprt prevodni obroč.

Sistem induktorsko-magnetnega vezja se imenuje transformator peči.

riž. 2.1. Izdelava jaščne indukcijske kanalske peči

Indukcijska enota združuje transformator peči in kurišče s kanalom.

Induktor je primarno navitje transformatorja, vlogo sekundarnega navitja pa igra staljena kovina, ki napolni kanal in se nahaja v spodnjem delu kopeli.

Tok, ki teče v sekundarnem krogu, povzroči segrevanje taline, medtem ko se skoraj vsa energija sprosti v kanalu z majhnim presekom (90–95% električne energije, dovedene v peč, se absorbira v kanalu). Kovina se segreva zaradi prenosa toplote in mase med kanalom in kopeljo.

Gibanje kovine je posledica

predvsem zaradi elektrodinamičnih sil, ki nastanejo v kanalu, in v manjši meri zaradi konvekcije, povezane s pregrevanjem kovine v kanalu glede na kopel. Pregrevanje je omejeno na določeno dovoljeno vrednost, ki omejuje dovoljeno moč v kanalu.

Princip delovanja kanalske peči zahteva stalno zaprt sekundarni krog. Zato je dovoljeno le delno odvajanje staljene kovine in dodatno nalaganje ustrezne količine novega polnjenja. Vse kanalske peči delujejo s preostalo kapaciteto, ki je običajno 20 - 50% polne kapacitete peči in zagotavlja stalno polnjenje kanala s tekočo kovino. Zamrzovanje kovine v kanalu ni dovoljeno, med zaustavitvijo med taljenjem je treba kovino v kanalu vzdrževati v staljenem stanju.

Kanalna indukcijska peč ima naslednje razlike od energetskih transformatorjev:

1) sekundarno navitje je kombinirano z obremenitvijo in ima samo en obrat N 2 z relativno majhno višino v primerjavi z višino primarnega navitja s številom obratov N 1 (slika 2.2);

2) sekundarni obrat - kanal - se nahaja na relativno veliki razdalji od induktorja, saj je od njega ločen ne le z električno, ampak tudi s toplotno izolacijo (zračna reža in obloga). V zvezi s tem magnetni tokovi uhajanja induktorja in kanala znatno presegajo tokove uhajanja primarnega in sekundarnega navitja običajnega močnostnega transformatorja enake moči, zato so vrednosti reaktanse uhajanja indukcijske kanalske peči višje od tistih transformatorja. To pa vodi v dejstvo, da je energetska učinkovitost indukcijske kanalske peči - električni izkoristek in faktor moči - opazno nižja kot pri običajnem transformatorju.

R 2 ′, X 2 ′

R 1, X 1

riž. 2.2. Shema indukcijske kanalske peči

Osnovne enačbe (tokovna enačba in enačbe električnega stanja) za indukcijsko kanalsko peč so podobne enačbam za transformator, ki deluje v načinu kratkega stika (brez napetosti

U 2):

I & 1 = I & 10 + (− I & 2′) ;

U & 1 = (− E & 1 ) + R 1I & 1 + jX 1I & 1 ;

E 2 ′ = R 2 ′I & 2 ′ + jX 2 ′I & 2 ′ .

Enakovredno vezje in vektorski diagram indukcijske kanalske peči sta prikazana na sl. 2.3.

riž. 2.3. Ekvivalentno vezje in vektorski diagram:

U 1 - napetost na induktorju; I 1 - tok v induktorju; I 10 - tok brez obremenitve v induktorju; I 2 ′ - zmanjšan tok v kanalu peči; E 1 - samoindukcijski EMF (induciran z glavnim tokom v navitju induktorja); E 2 ′ - EMF medsebojne indukcije (induciran z glavnim tokom v kanalu peči); - parametri induktorja; - parametri kanala

Intenzivno gibanje staljene kovine iz kanalov v kopel in v obratni smeri je izjemnega pomena, saj se skoraj vsa toplota sprosti v kanalih. Pri pojavu kroženja kovin ima določeno vlogo konvekcija, povezana s pregrevanjem kovine v kanalih, vendar je glavni dejavnik

rom je elektrodinamična interakcija toka v kanalu z magnetnim uhajajočim tokom med kanalom in induktorjem (slika 2.4).

riž. 2.4. Shema interakcije kanalskega toka z magnetnim poljem

Elektrodinamične sile Fr so usmerjene od induktorja in na kovino v kanalu K z aksialno smerjo gostote toka v kanalu δ z. Ustvarjeno

njihov tlak je enak nič na notranji površini kanala in največji na njegovi zunanji površini. Posledično se kovina potisne v kopel iz ustja kanala vzdolž njegove zunanje stene in se vsesa v kanal vzdolž njegove notranje stene (slika 2.5, b). Za izboljšanje cirkulacije so ustje kanala zaobljene oblike, kar zagotavlja minimalen hidravlični upor.

cija (slika 2.5, a; 2.6).

V primerih, ko je treba oslabiti cirkulacijo (npr. pri taljenju aluminija), se ustje izdela brez dilatacije, z visokim hidravličnim uporom.

Skozi enosmerno gibanje kovine skozi kanal in kopel namesto simetričnega kroženja omogoča povečanje toplotnega in masnega prenosa, zmanjšanje pregretja kovine v kanalih in s tem večjo obstojnost ognjišča. Za zagotovitev takšnega gibanja kovin so bile predlagane različne tehnične rešitve: vijačni kanali z ustji, ki se odpirajo v kad

različne višine, kar močno poveča konvekcijo; kanali spremenljivega preseka, v katerih ni samo radialna (tlačna), ampak tudi aksialna komponenta sil elektrodinamične interakcije toka v kanalu z lastnim magnetnim poljem; dodatni elektromagnet za ustvarjanje elektrodinamične sile, ki premika kovino navzgor po osrednjem kanalu dvojne indukcijske enote.

Uporaba vijačnih kanalov in kanalov spremenljivega prereza na enokanalnih enotah se ni upravičila. Uporaba dodatnega elektromagneta je povezana z zapletom in podražitvijo peči in je zato našla le omejeno uporabo. Uporaba kanalov z ustji spremenljivega prereza na dvojnih indukcijskih enotah je dala pozitiven rezultat. V dvojni enoti z različnimi oblikami osrednjega in stranskih ust je določeno enosmerno gibanje kovine, ki je še posebej intenzivno v odsotnosti faznega premika med magnetnimi tokovi induktorjev. Takšne enote se uporabljajo v praksi in zagotavljajo podvojitev življenjske dobe obloge.

2.3. Projektiranje indukcijskih kanalskih peči

Pri najrazličnejših vrstah kanalskih indukcijskih peči so glavne strukturne komponente skupne vsem: obloga, transformator peči, ohišje, prezračevalna enota, nagibni mehanizem

(Sl. 2.7, 2.8).

riž. 2.7. Kanalna indukcijska peč za taljenje bakrovih zlitin s trifazno indukcijsko enoto (tip gredi):

1, 2 - podloga; 3 – 5 – transformator peči; 6 - 8 - telo; 9 – pokrov; 10 – 11 – prezračevalna enota; 12 – 13 – nagibni mehanizem

riž. 2.8. Kanalna indukcijska peč (boben):

1- ohišje; 2 – vrtilni mehanizem; 3 – obloga; 4 – indukcijska enota; 5- zračno hlajenje obloge kanalskega dela; 6 – dovod toka in vode do induktorjev

Transformator peči

Zasnova transformatorja peči, katerega elementi so magnetno vezje, induktor in kanal, je določena z zasnovo peči.

Glavni elementi transformatorja so magnetno vezje in

Peč z eno indukcijsko enoto ima enofazni transformator z oklepnim magnetnim jedrom. Široko se uporabljajo tudi transformatorji z jedrnimi magnetnimi jedri. Napetost do primarnega navitja (induktorja) se napaja iz napajalnega avtotransformatorja z velikim številom napetostnih korakov, kar vam omogoča regulacijo moči peči. Avtotransformator je vklopljen na linearno napetost delavniškega omrežja, običajno brez baluna, saj je moč enofaznih peči relativno majhna.

Peč z dvojno indukcijsko enoto (slika 2.9) je dvofazna obremenitev, tako kot peč z dvema ločenima enofaznima indukcijskima enotama. Induktorji v dvofaznem sistemu so priključeni na trifazno omrežje po vezju z odprtim trikotnikom, če to ne povzroča nesprejemljive napetostne asimetrije, ali po vezju Scott, ki zagotavlja enakomerno obremenitev treh faz. Strukturno je dvojna enota sestavljena iz dveh paličastih transformatorjev.

Peč s trifazno indukcijsko enoto ima lahko trifazni transformator ali tri enofazne transformatorje. Slednje je zaželeno kljub veliki masi magnetnega jedra, saj zagotavlja bolj priročno montažo in demontažo, ki jo je treba občasno opraviti pri menjavi obloge.

riž. 2.9. Tipične enotne snemljive indukcijske enote:

a - za peči ILK (moč za taljenje bakra je 300 kW, za taljenje medenine - 350 kW, za dvojno enoto 600 oziroma 700 kW); b – za IAK peči (moč 400 kW); c – za peči ICHKM (moč 500 kW – enofazna enota in 1000 kW – dvofazna enota);

1 – ohišje; 2 – obloga; 3 – kanal; 4 – magnetno vezje; 5 - induktor

Trifazne indukcijske enote ali skupine enofaznih enot, katerih število je večkratnik treh, omogočajo enakomerno obremenitev napajalnega omrežja. Večfazne peči se napajajo preko regulacijskih avtotransformatorjev.

Magnetno jedro kurilnega transformatorja je izdelano iz elektro jeklene pločevine, jarem je snemljiv zaradi redne montaže in demontaže.

Oblika preseka palice pri nizki moči transformatorja je kvadratna ali pravokotna, pri večji moči pa je križna ali stopničasta.

Induktor je spiralna tuljava iz bakrene žice. Običajno ima tuljava induktorja krožen prečni prerez. V pečeh s pravokotnim obrisom talilnega kanala pa lahko induktorska tuljava sledi njegovi obliki. Premer induktorja, dobljen z električnim izračunom, določa dimenzije jedra, ki se nahaja v njem.

Transformator peči deluje v težkih temperaturnih pogojih. Segreje se ne le zaradi električnih izgub v bakru in jeklu, kot običajni transformator, temveč tudi zaradi toplotnih izgub skozi oblogo talilnega kanala. Zato se vedno uporablja prisilno hlajenje transformatorja peči.

Induktor kanalske peči ima prisilno zračno ali vodno hlajenje. Pri zračnem hlajenju je induktor izdelan iz pravokotne bakrene navitne žice, povprečna gostota toka je 2,5 - 4 A/mm2. Za vodno hlajenje je induktor iz profilirane bakrene cevi, po možnosti neenakomerne, z delovno debelino stene (proti kanalu) 10 - 15 mm; povprečna gostota toka doseže 20 A/mm2. Induktor je praviloma izdelan iz ene plasti, v redkih primerih - dvoslojne. Slednji je konstrukcijsko veliko bolj zapleten in ima nižji faktor moči.

Nazivna napetost na induktorju ne presega 1000 V in najpogosteje ustreza standardni omrežni napetosti (220, 380 ali 500 V). Vrtna napetost pri nizki moči indukcijske enote je 7 - 10 V, pri veliki moči pa se poveča na 13 - 20 V. Oblika vrtljajev induktorja je običajno krožna, le v pečeh za taljenje aluminija, katerih kanali so sestavljeni iz ravnih odsekov, jedro pa je vedno pravokotno. Prečni prerez in zavoji induktorja so prav tako pravokotni. Induktor je izoliran z zaščitnim trakom, azbestnim trakom ali trakom iz steklenih vlaken. Med induktorjem in jedrom je 5–10 mm debel izolacijski valj iz bakelita ali steklenih vlaken. Cilinder je pritrjen na jedro z zabitimi lesenimi klini.

Kadar peč ne napaja poseben nastavljiv močnostni transformator, so pipe izdelane iz več zunanjih zavojev induktorja. Z uporabo napajalne napetosti na različnih pipah lahko spremenite razmerje transformacije transformatorja peči in s tem nadzirate količino energije, ki se sprosti v kanalu.

Telo peči

Običajno je telo peči sestavljeno iz okvirja, ohišja kopeli in ohišja indukcijske enote. Ohišje kopeli za peči z majhno prostornino in za bobnaste peči tudi velike moči je mogoče narediti precej trpežno in

togo, kar vam omogoča, da opustite okvir. Strukture ohišja in pritrdilni elementi morajo biti zasnovani tako, da prenesejo obremenitve, ki nastanejo pri nagnjenem štedilniku, da se zagotovi potrebna togost v nagnjenem položaju.

Okvir je izdelan iz jeklenih profiliranih nosilcev. Nosilci nagibne osi ležijo na ležajih, nameščenih na nosilcih, nameščenih na temelju. Ohišje kopeli je izdelano iz jeklene pločevine debeline 6–15 mm in je opremljeno z ojačevalnimi rebri.

Ohišje indukcijske enote služi za povezavo kuriščnega kamna in transformatorja peči v en strukturni element. Dvokomorne peči nimajo ločenega ohišja za indukcijsko enoto, temveč je del ohišja kopeli. Ohišje indukcijske enote pokriva induktor, zato je za zmanjšanje izgub zaradi vrtinčnih tokov sestavljeno iz dveh polovic z izolacijskim tesnilom med njima. Estrih je izdelan s sorniki, opremljenimi z izolacijskimi pušami in podložkami. Na enak način je ohišje indukcijske enote pritrjeno na ohišje kopeli.

Ohišja indukcijskih enot so lahko ulita ali varjena in imajo pogosto ojačitvena rebra. Kot material za ohišja je bolje uporabiti nemagnetne zlitine. Dvokomorne pečice imajo eno skupno ohišje za kopel in indukcijsko enoto.

Prezračevalna enota

V pečeh z majhno prostornino, ki nimajo vodnega hlajenja, prezračevalna enota služi za odvajanje toplote iz induktorja in površine odprtine kuriščnega kamna, ki se segreva s toplotno prevodnostjo iz staljene kovine v tesno razporejenih kanalih. Uporaba vodno hlajenega induktorja ne odpravlja potrebe po prezračevanju odprtine kuriščnega kamna, da bi preprečili pregrevanje njegove površine. Čeprav sodobne odstranljive indukcijske enote nimajo le vodno hlajenih induktorjev, ampak tudi vodno hlajena ohišja in odprtine za ognjišče (a

predhodno ohlajen keson), Prezračevalna enota je obvezen element opreme kanalske peči.

Ventilatorji s pogonskimi motorji so pogosto nameščeni na okvirju peči. V tem primeru je ventilator povezan s škatlo, ki distribuira zrak skozi prezračevalne odprtine, kratek togi zračni kanal. Teža prezračevalne enote je lahko znatna, kar vodi do znatnega povečanja obremenitve mehanizma za nagibanje peči. Zato se uporablja drugačna ureditev, pri kateri so ventilatorji nameščeni ob peči in nanjo povezani z gibljivimi cevmi, ki omogočajo nagibanje. Namesto gibljivih cevi se lahko uporabi zračni kanal, ki je sestavljen iz dveh togih delov, zgibno povezanih z rotacijskim spojem vzdolž podaljška nagibne osi, kar omogoča tudi prevračanje peči. S to ureditvijo se zmanjša obremenitev nagibnega mehanizma, vendar postane zasnova zračnih kanalov bolj zapletena in prostor okoli peči je nereden.

Pečice z odstranljivimi indukcijskimi enotami so opremljene z ločenimi ventilatorji za hlajenje vsake enote. Okvara ventilatorja lahko povzroči okvaro peči. Zato mora prezračevalna enota imeti rezervni ventilator, ki je pripravljen za takojšen vklop in je od zračnega kanala ločen z loputo. Izjema so pečice z individualnimi ventilatorji na indukcijskih enotah. Posamezni ventilatorji so majhnih dimenzij in teže ter jih je v primeru okvare možno zelo hitro zamenjati, zato ni potrebe po vgradnji rezervnih ventilatorjev na peč.

Pečice z odstranljivimi indukcijskimi enotami so opremljene z ločenimi ventilatorji za hlajenje vsake enote.

Nagibni mehanizem

Kanalne peči majhne prostornine (do 150-200 kg) so običajno opremljene z ročno gnanim nagibnim mehanizmom, pri čemer nagibna os poteka blizu težišča peči.

Velike pečice so opremljene s hidravlično gnanimi nagibnimi mehanizmi. Nagibna os se nahaja na odtočni nogavici.

Nagibanje bobnastih peči se izvede z vrtenjem okoli osi, vzporedne z vzdolžno osjo kopeli. Ko je peč v navpičnem položaju, je odprtina za pipo nad nivojem tekoče kovine, ko je peč obrnjena na valje, se pojavi pod ogledalom kopalne kadi. Položaj pipe glede na zajemalko se med postopkom odvajanja kovine ne spremeni, saj se pipe nahaja v središču nosilne plošče, na osi vrtenja.

Vsaka vrsta nagibnega mehanizma mora omogočiti, da vsa kovina odteče iz peči.

2.4. Oblaganje indukcijskih kanalskih peči

Obloga kanalske peči je eden glavnih in kritičnih elementov, od katerih so odvisni številni tehnični in ekonomski kazalniki, produktivnost in zanesljivost njegovega delovanja. Obstajajo različne zahteve za oblogo kadi peči in indukcijskih enot (kamen za kurišče). Obloga kopalne kadi mora imeti visoko odpornost in dolgo življenjsko dobo, saj so stroški materialov za obloge visoki, čas, potreben za zamenjavo in sušenje pa je lahko več tednov. Poleg tega mora imeti obloga kurišča dobre toplotnoizolacijske lastnosti, da se poveča toplotna učinkovitost peči.

Materiali, uporabljeni za oblaganje kopeli, morajo imeti konstanten volumen med žganjem in minimalni temperaturni koeficient.

ent ekspanzije (t.k.r.) pri segrevanju, da se odpravi možnost nevarnih toplotnih in mehanskih obremenitev.

Ognjevarna plast obloge kopeli mora prenesti visoke toplotne, kemične in mehanske obremenitve. Ognjevarni materiali, ki se uporabljajo v ta namen, morajo imeti visoko gostoto, požarno odpornost, odpornost proti žlindri, toplotno odpornost in visoko mehansko trdnost.

Pri visokokakovostnem oblaganju z uporabo ustreznih ognjevzdržnih materialov vzdržljivost pečne kopeli za vročo lito železo doseže dve leti, za taljenje bakrovih zlitin pa do tri leta.

Obloga kanalskega dela peči (podni kamen) deluje v še težjih pogojih kot obloga kopeli, saj deluje pod visokim hidrostatičnim pritiskom kovinskega stebra. Temperatura kovine v kanalu je višja kot v kopeli peči. Gibanje kovin, ki ga povzroča magnetni tok, povzroči hitro mehansko obrabo ognjevarnega materiala v pečeh za litoželezo in bakrove zlitine. V kanalih peči za taljenje aluminija magnetna polja povzročijo plastenje aluminijevih oksidov v določenem območju in prispevajo k zaraščanju kanalov.

Debelina obloge kanalske peči (kuriščnega kamna) naj bo čim manjša, da ne poslabša energijske učinkovitosti peči. Majhna debelina včasih povzroči preveliko oslabitev mehanske trdnosti obloge in velike temperaturne razlike po debelini obloge med zunanjo in notranjo steno kanala, kar povzroči nastanek razpok. Temperatura notranjih sten kanala ustreza temperaturi pregrete kovine, zunanje stene pa se hladijo z vodno hlajenim valjem ali tokom hladnega zraka.

Eden glavnih razlogov za odpoved obloge je prodiranje staljene kovine iz spodnjega kamnitega kanala na induktor in ohišje skozi razpoke v oblogi. Dodaten dejavnik pri nastanku razpok je impregnacija sten kanala s kovinskimi ali žlindrnimi oksidi, kar povzroča dodatno obremenitev. Za oblaganje spodnjega kamna so uporabljeni najboljši ognjevzdržni materiali in najsodobnejša tehnologija.

Ognjevarne materiale, ki se uporabljajo za oblaganje električnih talilnih peči, glede na njihovo kemično naravo delimo na kisle, bazične

in nevtralen.

TO kisli ognjevarni materiali vključujejo materiale, polnjene s silicijevim dioksidom

mase z visoko vsebnostjo silicijevega oksida (97 - 99% SiO2), dinas, kot tudi šamot, ki vsebuje silicijev oksid, ki ni povezan z aluminijevim oksidom (Al2 O3< 27 % ).

TO Osnovni materiali so ognjevzdržni materiali, ki so sestavljeni pretežno iz magnezijevih ali kalcijevih oksidov (magnezitni, magnezitno-kromitni, periklaz-špinelni, periklazni in dolomitni ognjevzdržni materiali).

TO Nevtralni ognjevzdržni materiali vključujejo tiste ognjevzdržne materiale, za katere je značilna prevladujoča vsebnost amfoternih oksidov aluminijevega, cirkonijevega in kromovega oksida (ognjevzdržni materiali korund, mulit, kromit, cirkon in bakor).

IN V oblogi indukcijskih kanalskih peči morajo imeti ognjevarni materiali najprej požarno odpornost, ki presega temperaturo staljene kovine, saj se pri temperaturah, ki se približajo ognjevzdržni temperaturi, ti materiali začnejo mehčati in izgubiti strukturno trdnost. Kakovost ognjevarnih materialov se ocenjuje tudi po njihovi sposobnosti, da prenesejo obremenitve pri visokih temperaturah.

Ognjevzdržna obloga se najpogosteje uniči zaradi kemične interakcije z žlindro in kovino, ki se stopi v peči. Stopnja njegovega uničenja je odvisna od kemične sestave kovine, ki deluje na oblogo, njene temperature, pa tudi od kemične sestave obloge in njene poroznosti.

Pri izpostavljenosti visokim temperaturam se večina ognjevzdržnih materialov zmanjša v prostornini zaradi dodatnega sintranja in stiskanja. Nekateri ognjevzdržni materiali (kvarcit, silicijev dioksid itd.) se povečajo v prostornini. Prevelike spremembe prostornine lahko povzročijo razpoke, nabrekanje in celo odpoved obloge, zato morajo imeti ognjevzdržni materiali konstanten volumen pri delovnih temperaturah.

Temperaturne spremembe med segrevanjem in še posebej med ohlajanjem peči povzročajo pokanje ognjevarnega materiala zaradi njegove nezadostne toplotne odpornosti, kar je eden najpomembnejših dejavnikov, ki določajo življenjsko dobo obloge indukcijskih peči.

IN V praksi redko srečamo izoliran vpliv le enega od naštetih destruktivnih dejavnikov.

IN Trenutno ni ognjevzdržnih materialov, ki bi združevali vse lastnosti delovanja, potrebne za trajnostno uporabo oblog v indukcijskih talilnih pečeh. Za vsako vrsto ognjevzdržnega materiala so značilne lastne lastnosti, na podlagi katerih se določi področje njegove racionalne uporabe.

Za pravilno izbiro in učinkovito uporabo ognjevzdržnega materiala v posameznih pečeh je potrebno natančno poznati na eni strani vse najpomembnejše lastnosti materiala, na drugi strani pa pogoje uporabe obloge.

Glede na klasifikacijo so vsi ognjevzdržni izdelki nadalje razdeljeni glede na naslednje značilnosti:

1) glede na stopnjo požarne odpornosti - do ognjeodporne (od 1580 do 1770 °C), zelo ognjevzdržni (od 1770 do 2000 °C) in najvišje ognjevzdržni (zgoraj

2000 °C);

2) po obliki, velikosti - za običajne opeke "ravne" in "klinaste", oblikovane izdelke preproste, zapletene, posebej zapletene, velike bloke in monolitne ognjevzdržne betone, ki so tudi ognjevzdržni materiali, ki se ne žgajo;

3) po načinu izdelave - za izdelke, pridobljene s plastičnim oblikovanjem (stiskanjem), polsuhim stiskanjem, stiskanjem iz praškastih neplastičnih suhih in polsuhih mas, drsnim litjem

ra in talina, vibriranje iz ognjevzdržnega betona, žaganje iz taljenih blokov in kamnin;

4) glede na naravo toplotne obdelave - nežgane, žgane in talilne;

5) po naravi njihove poroznosti (gostote) - še posebej gosta, sintrana z

poroznost manj kot 3%, visoka gostota s poroznostjo 3 - 10%, gosta s poroznostjo 10 - 20%, navadna s poroznostjo 20 - 30%, lahka, toplotnoizolacijska s poroznostjo 45 - 85%.

2.5. Značilnosti kanalskih peči za taljenje različnih kovin

Peči za taljenje bakra in njegovih zlitin

Temperatura litja bakra je 1230 o C in tako, da pregrevanje kovine ne vodi do bistvenega zmanjšanja življenjske dobe ognjišča, je specifična moč

Gostota v kanalih ne sme presegati 50 10 6 W/m 3 .

Za medenino je temperatura ulivanja približno 1050 o C, specifična moč v kanalih pa ne presega (50 - 60) 10 6 W/m 3. Z večjim

gostote moči, pride do tako imenovane pulzacije cinka, ki je sestavljena iz prekinitve toka v kanalih. Cink, katerega tališče je nižje od tališča medenine, vre v kanalih, ko se medenina tali. Njegovi hlapi se v obliki mehurčkov dvigajo do ustij kanalov, kjer se v stiku s hladnejšo kovino kondenzirajo. Prisotnost mehurčkov vodi do zožitve prečnega prereza kanala in posledično do povečanja gostote toka v njem in povečanja sil elektrodinamičnega stiskanja kovine v kanalu z lastnim magnetnim poljem. trenutno. Pri specifični moči, ki je višja od navedene, pride do močnega vrenja cinka, delovni presek se znatno zmanjša, elektrodinamični tlak preseže hidrostatični tlak kovinskega stebra nad kanalom, zaradi česar se kovina stisne in tok preneha . Po prekinitvi toka elektrodinamične sile izginejo, mehurčki priplavajo navzgor, nakar se tok ponovno vzpostavi, prekinitve toka se pojavijo 2-3 krat na sekundo, kar moti normalno delovanje peči.

Pri določeni moči, ki je manjša od navedene, se začne pulziranje cinka

To se zgodi, ko se celotna kopel segreje na temperaturo okoli 1000 o C in služi kot signal, da je medenina pripravljena za ulivanje.

Za taljenje bakra in njegovih zlitin se uporabljajo gredne peči, pri obremenitvi nad 3 tone pa bobnaste peči in mešalniki. Faktor moči za taljenje bakra je približno 0,5; pri taljenju brona in medenine - 0,7; pri taljenju zlitin bakra in niklja - 0,8.

Peči za taljenje aluminija in njegovih zlitin

Značilnosti kanalskih peči za taljenje aluminija in njegovih zlitin (sl. 2.10, 2.11) so povezane z enostavno oksidacijo aluminija in drugimi lastnostmi.

lastnosti kovine in njenega oksida. Aluminij ima tališče 658 o C,

vlivanje pri približno 730 o C. Zaradi nizke gostote tekočega aluminija je intenzivno kroženje taline nezaželeno, saj nekovinski vključki, ki se prenašajo v globino kopeli, zelo počasi plavajo.

riž. 2.10. Splošni pogled na indukcijsko kanalsko električno peč IA-0,5 za taljenje aluminija in aluminijevih zlitin

(koristna kapaciteta pečice 500 kg, preostala kapaciteta 250 kg, moč pečice 125 kW):

1 – pokrov z dvižnim mehanizmom; 2 – zgornji del ohišja; 3 – spodnje ohišje; 4 – magnetno vezje; 5 – namestitev ventilatorja; 6 - bat; 7 – ležaji; 8 – oskrba z vodo; 9 – induktor; 10 – obloga

Staljeni aluminij v peči je prekrit s filmom trdnega oksida, ki se zaradi površinske napetosti aluminija zadrži na njegovi površini in ščiti kovino pred nadaljnjo oksidacijo. Če pa je neprekinjeni film prekinjen, se njegovi delci potopijo in padejo na dno kopeli ter padejo v kanale. Aluminijev oksid je kemično aktiven, delci filma pa se zaradi kemične interakcije pritrdijo na stene kanalov in zmanjšajo njihov presek. Med delovanjem se kanali "zarastejo" in jih je treba občasno čistiti.

riž. 2.11. Nadomestne indukcijske enote za taljenje aluminija

z pravokotni kanali: a – z dostopom do navpičnih in vodoravnih kanalov;

b - z dostopom do vertikalnih kanalov

Te lastnosti aluminija in njegovega oksida prisilijo, da delujeta z nizko gostoto moči v kanalih. V tem primeru se pregrevanje kovine v kanalih zmanjša, temperatura na površini pa se vzdržuje na najnižji ravni, kar oslabi oksidacijo, katere stopnja se povečuje z naraščajočo temperaturo.

Pri nizki specifični moči se kroženje kovin zmanjša, kar pomaga ohraniti oksidni film in zmanjšati število nekovinskih vključkov.

Nemogoče je zagotoviti varnost oksidnega filma, saj se uniči pri nalaganju naboja. Med obdobjem taljenja pride do razpok filma predvsem zaradi kroženja kovine. Zato se v pečeh za taljenje aluminija izvajajo ukrepi za njegovo oslabitev, zlasti v zgornjem delu kopeli: zmanjša se specifična moč v kanalih, pogosto se uporablja vodoravna razporeditev kanalov, in ko so razporejeni navpično, globina kadi se poveča, prehod iz kanala v kad je izveden pod pravim kotom, kar poveča hidravlični upor ustja kanala. Horizontalna razporeditev kanalov ima tudi to prednost, da delcem filma oteži vstop v kanale, ne odpravi pa ga popolnoma, saj lahko drobce v kanale zanese kroženje kovine.

Kanali peči za taljenje aluminija so sestavljeni iz ravnih delov, kar omogoča lažje čiščenje.

Zaraščanje kanala vpliva na električni način, ko njegova velikost postane približno enaka globini prodiranja toka v kovino, ki je za staljeni aluminij pri frekvenci 50 Hz enaka 3,5 cm, zato je za čiščenje kanalov manj pogosto. , se vzame radialna velikost kanala 6–10 cm. Za vodoravni odsek, ki ga je še posebej težko očistiti, vzemite radialno velikost kanala tega odseka približno (1,3 - 1,5) d2. Navpični deli se čistijo približno enkrat na izmeno,

horizontalno - enkrat na dan.

Skupaj z uporabo peči drugih konstrukcijskih tipov se uporabljajo dvokomorne peči. Lahko je enofazna z dvema kanaloma, ki povezujeta kopeli, ali trifazna s štirimi kanali. V stenah kopeli vzdolž osi kanalov so narejene luknje za čiščenje kanalov, zaprte z glinenimi čepi. Čiščenje se izvede po odvajanju kovine.

Zaradi velikega preseka kanalov je faktor moči nizek, znaša 0,3 - 0,4.

Peči za taljenje cinka

V kanalskih pečeh se tali katodni cink visoke čistosti, ki ne zahteva rafiniranja. Staljeni cink, ki ima visoko fluidnost, se združuje z materiali obloge. Ker se proces impregnacije obloge s cinkom pospeši z naraščajočim hidrostatskim tlakom kovine, imajo peči za taljenje cinka pravokotno kopel plitve globine in indukcijske enote z vodoravnimi kanali.

(Slika 2.12) ..

riž. 2.12. Indukcijska kanalska peč tipa ITs-40 s prostornino 40 ton za taljenje cinka:

1 - talilna komora; 2 – razdelilna komora; 3 – indukcijska enota; 4 – nakladalni valjčni transporter

Kopel je z notranjo pregrado razdeljena na talilno in izlivno komoro, v spodnjem delu katere je okno. Čista kovina teče skozi okno v livno komoro, nečistoče in onesnaževalci, ki se nahajajo blizu površine, ostanejo v talilni komori. Peči so opremljene z napravami za polnjenje in vlivanje in delujejo v neprekinjenem načinu: katodni cink se nalaga v talilno komoro skozi odprtino v strehi, pretaljena kovina pa se vlije v kalupe. Vlivanje lahko izvedemo tako, da kovino zajemamo z zajemalko, jo izpuščamo skozi ventil ali jo črpamo s črpalko. Naprave za nakladanje in razkladanje so zasnovane tako, da preprečujejo vstop cinkovih hlapov v delavnico in so opremljene z močnim izpušnim prezračevanjem.

Peči z odstranljivimi indukcijskimi enotami so nihajoče, medtem ko so peči z neodstranljivimi enotami stacionarne. Nagib se uporablja za zamenjavo indukcijske enote brez praznjenja kovine.

Faktor moči cinkovih peči je 0,5 - 0,6.

Peči za taljenje železa

Kanalne peči se uporabljajo za taljenje železa kot mešalniki v dupleksnem procesu s kupolnimi, obločnimi in indukcijskimi pečmi na lončku, kar omogoča zvišanje temperature, legiranje in homogenost železa pred ulivanjem. Faktor moči peči za taljenje litega železa je 0,6 - 0,8.

Peči s prostornino do 16 ton so gredne peči z enim ali dvema snemljivima enotama, peči z večjo prostornino so jaščne in bobnaste s številom snemljivih enot od enega do štirih.

Za servisiranje livarskih transporterjev obstajajo posebni mešalniki za doziranje kanalov. Doziranje odmerjenega dela iz takega mešalnika se izvede bodisi z nagibanjem peči bodisi s premikom kovine z dovajanjem stisnjenega plina v zaprto peč.

Kanalni mešalniki za lito železo imajo sifonske polnilne sisteme in kovinsko kremo; Polnilni in odvodni kanali izhajajo v kopel blizu njenega dna, pod površino taline. Zahvaljujoč temu kovina ni onesnažena z žlindro. Izlivanje in odvajanje kovine lahko poteka hkrati.

2.6. Delovanje indukcijskih kanalskih peči

Polnjenje kanalskih peči je sestavljeno iz čistih surovin, proizvodnih odpadkov in zlitin (vmesnih zlitin). V peč se najprej naložijo ognjevzdržne komponente polnila, nato tiste, ki tvorijo glavnino zlitine, in nazadnje tiste z nizkim tališčem. Med postopkom taljenja zmes

je treba občasno vznemiriti, da preprečite varjenje kosov in nastanek mostu čez staljeno kovino.

Pri taljenju aluminija in njegovih zlitin je treba polnjene materiale očistiti nekovinskih onesnaževalcev, saj se zaradi nizke gostote aluminija zelo težko odstranijo iz taline. Ker je latentna toplota taljenja aluminija visoka, ko se v peč naloži velika količina naboja, se lahko kovina strdi v kanalih; zato se polnjenje nalaga v majhnih serijah. Napetost na induktorju je treba zmanjšati na začetku taljenja; Ko se tekoča kovina kopiči, se napetost poveča, kar zagotavlja, da kopel ostane mirna in da oksidni film na njeni površini ne poči.

Med začasnimi zaustavitvami se kanalska peč preklopi v način mirovanja, ko je v njej le toliko kovine, ki zagotavlja polnjenje kanalov in ohranjanje sklenjenega kovinskega obroča v vsakem od njih. Ta kovinski ostanek se vzdržuje v tekočem stanju. Moč v tem načinu je 10–15% nazivne moči peči.

Ko je peč ustavljena za daljši čas, je treba iz nje izsušiti vso kovino, saj med strjevanjem in poznejšim ohlajanjem zaradi stiskanja poči v kanalih, po čemer postane zagon peči nemogoč. Za zagon prazne peči se vanjo vlije staljena kovina, kopel in ognjišče pa je treba predhodno segreti na temperaturo, ki je blizu temperature taline, da se prepreči razpokanje obloge in strjevanje kovine v kanalih. Segrevanje obloge je dolgotrajen proces, saj njegova hitrost ne sme presegati nekaj stopinj na uro.

Prehod na novo sestavo zlitine je možen le, če je obloga po svojih temperaturnih in kemijskih lastnostih primerna za novo zlitino. Staro zlitino popolnoma izpustimo iz peči in vanjo vlijemo novo. Če prejšnja zlitina ni vsebovala sestavin, ki niso dopustne za novo zlitino, potem lahko dobimo ustrezno kovino že pri prvem taljenju. Če so bile vsebovane takšne komponente, je treba izvesti več prehodnih talin, po vsakem od katerih se zmanjša vsebnost nezaželenih komponent, ki ostanejo v kanalih in na stenah kopeli, ko se kovina izprazni.

Za normalno delovanje kanalske peči z odstranljivimi indukcijskimi enotami je potrebno imeti v rezervi komplet ogrevanih enot, pripravljenih za takojšnjo zamenjavo. Zamenjava se izvede na vroči peči z začasno zaustavitvijo hlajenja enote, ki se zamenjuje. Zato je treba vse postopke zamenjave opraviti hitro, tako da trajanje prekinitve dovoda hladilne vode in zraka ne presega 10 - 15 minut, sicer pride do uničenja električne izolacije.

Stanje obloge kopeli med delovanjem se spremlja vizualno. Nadzor nedostopnih kanalov za inšpekcijo se izvaja posredno, s snemanjem aktivnega in reaktivnega upora vsakega induktorja, ki se določi iz odčitkov kilovatnega in faznega števca. Aktivni upor je v prvem približku obratno sorazmeren z

temelji na površini prečnega prereza kanala, reaktivna pa je sorazmerna z razdaljo od kanala do induktorja. Zato se pri enakomernem širjenju (eroziji) kanala aktivni in reaktivni upor zmanjšata, pri enakomernem zaraščanju kanala pa povečata; ko je kanal premaknjen proti induktorju, se reaktanca zmanjša, ko je premaknjen proti ohišju, pa se poveča. Na podlagi podatkov meritev so izdelani diagrami in grafi sprememb upora, ki omogočajo presojo obrabe obloge kanala. O stanju obloge kanalske peči ocenjujemo tudi temperaturo plašča, ki jo redno merimo na številnih kontrolnih točkah. Lokalno zvišanje temperature ohišja ali zvišanje temperature vode v kateri koli veji hladilnega sistema kaže na začetek uničenja obloge.

Obloga indukcijskih kanalskih električnih peči istočasno opravlja funkcije električne in toplotne izolacije. Ko pa je navlažena (hladna peč) ali nasičena z električno prevodnimi materiali (iz taline ali plinastega okolja), električni upor obloge močno pade. To ustvarja nevarnost električnega udara.

Zaradi okvare lahko pride do električnega stika med deli pod napetostjo in drugimi kovinskimi deli električne peči; zaradi tega se lahko sestavne enote, kot je okvir, s katerimi pride osebje v stik med delovanjem, pod napetostjo.

Pri delovanju električnih peči, naprav in električne opreme, vključenih v instalacije (nadzorne plošče, transformatorji itd.), Za zaščito pred električnim udarom se uporabljajo običajna sredstva: ozemljitev kovinskih delov (ogrodja peči, ploščadi itd.), Zaščitna izolacijska sredstva ( palčniki, ročaji, stojala; ploščadi in drugo), ključavnice, ki preprečujejo odpiranje vrat, dokler se namestitev ne izklopi itd.

Vir nevarnosti eksplozije so vodno hlajeni sestavni deli (kristalizatorji, induktorji, ohišja in drugi elementi električnih peči). V primeru okvar je njihova tesnost porušena in voda vstopi v delovni prostor peči; pod vplivom visoke temperature voda intenzivno izhlapeva in v hermetično zaprti pečici lahko pride do eksplozije zaradi povečanega tlaka; v nekaterih primerih voda razpade in ko v pečico vstopi zrak, lahko nastane eksplozivna mešanica. Do takšnih nesreč pride, ko se obloga v indukcijskih talilnih pečeh razjede.

Eksplozijo lahko povzroči kopičenje v kurišču lahko vnetljivih snovi (natrij, magnezij itd.), ki nastanejo med tehnološkim procesom, pa tudi mokro polnjenje. Vir eksplozije so lahko okvare elementov električne peči.

Med obratovanjem peči je potrebno stalno spremljati nemoten dovod hladilne vode in zraka ter njune temperature na izstopu iz hladilnih sistemov. Ko se tlak vode ali zraka zmanjša, se aktivirajo ustrezni releji, izklopi napajanje pokvarjene indukcijske enote, dajo se svetlobni in zvočni signali. V primeru zmanjšanja tlaka v vodovodu se peč preklopi na rezervno hlajenje iz požarnega vodovoda ali zasilnega rezervoarja, ki zagotavlja

Gravitacijski dovod vode v hladilne sisteme peči za 0,5 – 1 uro. Prekinitev neprekinjenega dovoda hladilne vode in zraka vodi v izredne razmere: navitje induktorja se topi.

Prekinitev dovoda vode v vodno hlajene plašče kristalizatorjev vodi do dejstva, da se kovina, ki se vlije iz prenosnega ohišja v kristalizator, strdi v kristalizatorju, kar povzroči okvaro kristalizatorja in motnje tehnološkega procesa.

Če prekinete napajanje, lahko kovina v peči zmrzne, kar je resna nesreča. Zato je zaželeno zagotoviti redundanco v sistemih napajanja za kanalske peči. Rezervna moč mora zadostovati za vzdrževanje kovine v peči v staljenem stanju.

Kršitev obloge peči (ne zaznana vizualno ali z instrumenti) vodi do dejstva, da kovina iz kopeli ali kanalskega dela peči pride na transformator peči, kar lahko povzroči okvaro transformatorja peči in eksplozivno situacijo.

Eksplozijsko varnost zagotavljamo z zanesljivim spremljanjem poteka procesa, signaliziranjem kršitev režima, takojšnjim odpravljanjem težav in inštrukcijami osebja.

2.7. Lokacija livarske opreme

Peč vključuje samo kanalsko peč z nagibnim mehanizmom in vrsto elementov opreme, ki so potrebni za njeno normalno delovanje.

Peči relativno majhne moči se napajajo iz nizkonapetostnih vodil delavniške padajoče transformatorske postaje. Če je peči več, jih razporedimo po fazah tako, da je trifazno omrežje čim bolj enakomerno obremenjeno. Avtotransformator za regulacijo napetosti je včasih mogoče zagotoviti sam za več peči; v tem primeru mora stikalno vezje omogočati hitro vključitev v vezje katere koli peči. To je mogoče na primer pri taljenju medenine in cinka v livarnah s stalnim delovnim ritmom, ko je morda potrebno zmanjšanje napetosti ob prvem zagonu peči po zamenjavi indukcijske enote ali med občasnimi izpadi, da se ohrani kovina v peč v segretem stanju.

Peči z močjo nad 1000 kW se običajno napajajo iz omrežja 6 (10) kV preko individualnih močnostnih padajočih transformatorjev, opremljenih z vgrajenimi napetostnimi stopenjskimi stikali.

Kompenzacijska kondenzatorska baterija je praviloma del kurilne instalacije, peč z majhno močjo in razmeroma visokim faktorjem moči (0,8 ali več) pa je morda nima. Ele-

Sestavni deli posamezne kurilne instalacije so napajalna in zaščitna ter alarmna oprema, merilna in stikalna oprema.

Lokacija opreme za namestitev peči je lahko drugačna (slika 2.13). Določeno je predvsem s priročnostjo transporta tekoče kovine, še posebej, če kanalska peč deluje v povezavi z drugimi talilnimi pečmi in napravami za ulivanje.

riž. 2.13. Lokacija opreme za kanalsko indukcijsko peč ILK-1.6

Oznaka, na kateri je nameščena peč, je izbrana glede na udobje nalaganja ali vlivanja in odvajanja kovine ter namestitve in menjave indukcijskih enot. Peči majhne prostornine so praviloma nameščene na nivoju tal delavnice, nagibne peči srednje in velike kapacitete - na dvignjeni delovni ploščadi, velike bobnaste peči s ploščadmi za vzdrževanje - tudi na nivoju tal. Opis vrst kopeli indukcijskih kanalskih peči je podan v poglavju 3.3.

Kondenzatorska banka se nahaja v neposredni bližini peči, običajno pod delovno ploščadjo ali v kleti, v prostoru s prisilnim prezračevanjem, saj so kondenzatorji 50 Hz zračno hlajeni. Ko se vrata kondenzatorske sobe odprejo, se enota izklopi z varnostno zaporo. Pod delovno ploščadjo sta nameščena tudi avtotransformator in oljna tlačna enota za hidravlični pogon nagibnega mehanizma.

Pri napajanju peči iz ločenega napajalnega transformatorja mora biti njegova celica nameščena čim bližje peči, da se zmanjšajo izgube v tokovni oskrbi.

V bližini peči je treba opremiti prostor za oblaganje, sušenje in žganje indukcijskih enot.

Kot primer je na sliki 2.13 prikazana talilnica s kanalsko pečjo s kapaciteto 1,6 tone za taljenje bakrovih zlitin. Transformatorska celica 6, v kateri je nameščen transformator 1000 kV A z visokonapetostno stikalno opremo in zaščito, je prikazana s črtkanimi črtami, saj se lahko nahaja na drugem mestu. Na delovni ploščadi 7 je nadzorna plošča 4, na sprednji plošči katere so merilni instrumenti, signalne svetilke, gumbi za vklop in izklop ogrevanja ter krmiljenje preklopa napetostnih stopenj. Nagib peči 8 se krmili z daljinskim upravljalnikom 9, nameščenim na mestu, primernem za spremljanje odtekanja kovine. Nivo delovne ploščadi omogoča priročno pripeljevanje zajemalke pod odtočno cevjo peči. Platforma 7, ki se nagiba skupaj s pečjo, zapira izrez v glavni delovni ploščadi in omogoča, da se peč prosto vrti okoli nagibne osi. Pod delovno ploščadjo je nameščen napajalni panel 1 z električno opremo in hidravlični nagibni mehanizem za peč 2; Tu je montiran tudi tokovni napajalnik 3, ki je povezan s pečjo z gibkimi kabli. Pod delovno ploščadjo sta tudi kondenzatorska baterija in enota za tlak olja.

3. ELEKTRIČNI IZRAČUN INDUKCIJSKE KANALNE PEČI

Obstajata dve glavni metodi za izračun kanalskih indukcijskih peči. Eden od njih temelji na teoriji absorpcije elektromagnetnega valovanja v kovini. To metodo je predlagal A.M. Weinberg in jo orisal v monografiji "Indukcijske kanalske peči". Druga metoda temelji na teoriji transformatorja, ki deluje v načinu kratkega stika. Eden od avtorjev te metode sta S.A. Fardman in I.F. Kolobnev. Ta metoda je našla široko uporabo kot inženirska metoda za izračun indukcijskih kanalskih peči

V tem poglavju je zaporedje inženirskih elektro izračunov z elementi izračuna za indukcijsko kanalsko peč in primeri izračunov za posamezne stopnje.

Prikazan je diagram inženirskega izračuna za indukcijsko kanalsko peč

IZBIRA OBLIKE

ORIGINAL

OCENA

PEČICA. IZRAČUN KORISTNEGA

REFERENCA

PRODUKTIVNOST

IN ODCEJENO POSODO

IZRAČUN TOPLOTNE ENERGIJE

IZRAČUN MOČI PEČI

TIP IN IZRAČUN

DOLOČITEV KOLIČINE

PREČNI

INDUKCIJSKE ENOTE IN

ŠTEVILO FAZE PEČI

TRANSFORMATOR

IZBIRA TIPA ELEKTRIČNE PEČICE

TRANSFORMATOR.

TOKA,

IZBIRA NAPETOSTI INDUKTORJA

GEOMETRIJSKI

VELIKOSTI

IN ŠTEVILO ZAVOJEV

IZRAČUN GEOMETRIJ

IN INDUKTOR.

DIMENZIJE IN TRENUTNI KANAL

GEOMETRIJSKI

INDUKCIJSKI DELI

VELIKOSTI

MAGNETNO JEDRO

IZRAČUN ELEK

PARAMETRI PEČICE

POPRAVEK IZRAČUNA

IZRAČUN MOČI

KONDENZATORSKA BATERIJA,

POTREBNO ZA NAPREDOVANJE

IZRAČUN HLAJENJA

cosϕ

INDUKTOR

TOPLOTNI IZRAČUN PEČI

Kot začetni podatki za izračun se praviloma vzamejo:

Značilnosti kovine ali zlitine, ki se tali:

temperatura taljenja in ulivanja;

gostota v trdnem in staljenem stanju;

vsebnost toplote ali entalpija zlitine pri temperaturi ulivanja (odvisnost entalpije od temperature je prikazana na sliki 3.1) ali toplotna kapaciteta in latentna talilna toplota;

upornost v trdnem in staljenem stanju (odvisno

Odvisnost upornosti od temperature je prikazana na sl. 3.2);

Sre

- značilnosti peči:

namen peči;

zmogljivost pečice;

zmogljivost peči;

trajanje taljenja ter trajanje nakladanja in ulivanja;

- značilnosti napajanja:

omrežna frekvenca;

omrežna napetost ali napetost sekundarnega navitja transformatorja električne peči, ki napaja peč.

3.1. Določitev zmogljivosti pečice

Celotna zmogljivost peči G je sestavljena iz uporabne (odcejene) kapacitete G p in preostale kapacitete (kapaciteta močvirja) G b

kjer je k b koeficient, ki upošteva preostalo kapaciteto (masa močvirja). to

koeficient je enak 0,2 - 0,5; z manjšimi vrednostmi za peči s prostornino nad 1 tono in z večjimi vrednostmi za peči z zmogljivostjo manj kot 1 tono.

Uporabna zmogljivost (zmogljivost praznjenja)

G p =

kjer je A p dnevna produktivnost peči v tonah (t/dan); m p - število plavanj na dan.

Število plavanj na dan

m p =

kjer je τ 1 trajanje taljenja in segrevanja tekoče kovine v urah, τ 2 je trajanje litja, nalaganja, čiščenja itd. v urah.

Treba je opozoriti, da je vrednost produktivnosti zelo relativna. V referenčni literaturi so vrednosti produktivnosti podane približno (tabela 3.1).

Trajanje taljenja in segrevanja tekoče kovine (τ 1) je odvisno od fizikalne

kemijske lastnosti (toplotna kapaciteta in latentna talilna toplota) staljenih kovin in zlitin. Povečana produktivnost je povezana z zmanjšanjem

vrednosti τ 1, kar vodi do povečanja moči, dovedene v peč, in vpliva na zasnovo peči, tj. namesto enofazne peči bo treba razviti

Za izgradnjo trifazne peči bo namesto ene indukcijske enote potrebno uporabiti več indukcijskih enot itd.

Po drugi strani pa lahko povečanje τ 1 moti tehnološki proces

Med postopkom taljenja kovine ali zlitine lahko na primer dodatki za zlitine izhlapijo pred postopkom ulivanja.

Odvisno od vrste polnjenja, hitrosti litja, velikosti preseka ulitega ingota itd. vrednost τ 2 se lahko spremeni tudi do

prosto širok razpon.

Zato je treba pri izračunih oceniti vrednost produktivnosti ob upoštevanju tehnologije taljenja kovin ali zlitin in konstrukcijskih značilnosti peči, ki se razvija.

Če je podana uporabna zmogljivost peči, potem je skupna zmogljivost določena z izrazom

kjer je γ mj gostota kovine v tekočem stanju, kg m 3.

V tabeli Tabela 3.2 prikazuje vrednosti gostote nekaterih kovin in zlitin.

Prerez kuriščne kopeli S vp se določi po izračunu kuriščnega kanala. Višina kopeli peči h vp je določena z izrazom

V pogl

S pog

Zmogljivost, t

Uporabno

moč, kWt

Proizvajalec-

nost (usmerjenost)

dnevno), t/dan

Število indukcije

nalne enote

Število faz

Koeficient

moč brez kom-

pokojnine

Teža peči, skupaj

s kovino, t

Namen bobnaste peči

Namen te rotacijske peči je segrevanje vhodnega materiala na maksimalno temperaturo 950 °C. Zasnova opreme temelji na spodaj opisanih procesnih pogojih v rotacijski peči.

Surovine
Surovina
Hitrost podajanja
Vlažnost surovine
Temperatura surovine
Specifična toplotna kapaciteta surovin
Nasipna gostota surovin
uranov peroksid (UO 4 . 2H 2 O)
300 kg/h
30 mas. %
16 °C
0,76 kJ/kg K
2,85 g/cm³
Izdelek
Material izdelka
Hitrost podajanja izdelka
Vsebnost vlage v izdelku (mokra masa)
Temperatura izdelka:
na izpustni strani peči
na izpustni strani hladilnika
Specifična toplotna zmogljivost izdelka
Nasipna gostota materiala izdelka
Velikost delca
uranov oksid (U3O8)
174,4 kg/h
≈ 0 mas. %

650 – 850 °C
60°C
0,76 kJ/kg K
2,0 g/cm³
8 – 20 µm
Poraba energije peči 206 kW
Hitrost vrtenja bobna
obseg
normalno
1-5 obratov na minuto
2,6 vrt./min

Material se segreva v naslednjih načinih prenosa toplote, navedenih v naraščajočem vrstnem redu pomembnosti:
1. Toplota sevanja.
2. Toplota zaradi neposrednega stika z notranjo površino bobna.

Potrebna količina toplote se določi ob upoštevanju naslednjih zahtev:
1. Segrejte, da povečate temperaturo trdnih komponent.
2. Segrejte, da segrejete mokri dovodni material na temperaturo izhlapevanja.
3. Segrejte, da izhlapi mokro krmo.
4. Segrejte, da povečate temperaturo zračnega toka.

Opis postopka bobnaste peči
Mokra pogača (UO 4 . 2H 2 O) se postavi na nakladalni transporter peči. Nakladalna stran bobna je opremljena z vijačnimi ploščami in podajalno blazino, ki z veliko hitrostjo odstranjuje material s te strani bobna. Takoj po izstopu iz vijačnih plošč teče material pod vplivom gravitacije navzdol vzdolž vzdolžne osi bobna. V kurišču peči se hidratirani uranov peroksid (UO 4 . 2H 2 O) segreva s pomočjo električnih grelnih elementov peči. Električna pečica je razdeljena na tri cone nadzora temperature, kar omogoča prilagodljiv nadzor temperature. V prvih dveh conah se uranov peroksid (UO 4 . 2H 2 O) postopoma segreje na temperaturo okoli 680 °C. V tretjem območju se temperatura dvigne na približno 880 °C in uranov peroksid (UO 4 . 2H 2 O) se pretvori v uranov oksid (U3O8).

Popolnoma zreagirana rumena uranova pogača (U3O8) se dovaja v hladilni del bobna. Toplota se od trdnih komponent zaradi visoke toplotne prevodnosti odvaja skozi steno bobna peči in se odvaja s pršenjem hladilne vode po zunanji strani bobna. Temperatura materiala se zniža na približno 60 °C, nato se material dovaja v izpustni cevovod, po katerem gravitacijsko vstopi v transportni sistem. Skozi izpustno cev se v rotacijsko peč dovaja močan tok zraka, ki gre skozi boben proti toku materiala, da odstrani vodno paro, ki nastane med fazo segrevanja procesa. Vlažen zrak se odstrani iz nakladalne cevi s prezračevanjem.

Komponente rotacijske peči

Rotacijski boben peči

Varjeni odseki bobna imajo šive, ki se nahajajo izmenično pod kotom 90 ° in 180 ° drug proti drugemu in so pridobljeni z varjenjem s popolnim prebojem osnovne kovine. Pnevmatike in zobniki so nameščeni na strojno obdelanih površinah, ločenih od bobna z distančniki, da se prilagodijo razlikam v radialnem toplotnem raztezanju. Zasnova bobna upošteva vse toplotne in mehanske obremenitve in tako zagotavlja zanesljivo delovanje. Na nakladalni strani bobna so obloge za zadrževanje materiala, ki blokirajo povratni tok materiala v cevovod in vijačne plošče za dovajanje materiala v ogrevane odseke.
Odprti deli bobna na nakladalni in razkladalni strani so opremljeni s toplotno zaščitnimi zasloni za osebje.

Povoj
Boben ima dve pnevmatiki brez zvarov in spojev iz kovanega jekla. Vsak pas ima trden pravokoten del in je ojačan za dolgo življenjsko dobo.

Podporna kolesa
Boben peči se vrti na štirih nosilnih kolesih iz kovanega jekla. Podporna kolesa so ojačana za daljšo življenjsko dobo. Kolesa so napeto nameščena na gredi visoke trdnosti, nameščeni med dvema ležajema z življenjsko dobo najmanj 60.000 ur. Medosna podlaga je opremljena s tlačnimi vijaki za vodoravno poravnavo in nastavitev koles.

Potisni valji
Enota vsebuje dva potisna valja, sestavljena iz dveh jeklenih koles z zatesnjenimi sferičnimi valjčnimi ležaji, ki imata življenjsko dobo najmanj 60.000 ur. Potisni valji so ojačani za podaljšanje njihove življenjske dobe.

Pogonska enota

Boben je zasnovan tako, da se vrti s frekvenco 1-5 vrt / min z močjo 1,5 kW iz elektromotorja s hitrostjo vrtenja 1425 vrt / min, ki deluje iz trifaznega omrežja izmeničnega toka z napetostjo 380 V, frekvenca 50 Hz in izdelan v zaprti izvedbi z zračnim hlajenjem. Gred elektromotorja je preko gibljive sklopke neposredno povezana z vhodno gredjo glavnega menjalnika.

Glavni cikloidni menjalnik ima natančno redukcijsko razmerje 71:1 z eno redukcijsko stopnjo. Gred reduktorja z nizko hitrostjo je zasnovana za potreben navor in največje obremenitve.

Preprečevanje deformacije bobna peči

Za preprečitev deformacije bobna peči ob okvarah v napajalnem sistemu elektromotorja je predviden dodaten dizelski motor, ki še naprej vrti boben. Dizelski motor ima variabilno število vrtljajev (1500-3000 vrt/min) in nazivno izhodno moč 1,5 - 3,8 kW. Dizelski motor se zažene ročno ali z enosmernim električnim zaganjalnikom in je preko sklopke neposredno povezan z gredjo elektromotorja.

Bobnasta peč">

Obročasto orodje
Zobnik je izdelan iz ogljikovega jekla. Vsak zobnik ima 96 utrjenih zob, je nameščen na bobnu in ima priključke za enostavno odstranitev.

Pogonsko orodje
Izdelano iz ogljikovega jekla. Vsak zobnik ima 14 utrjenih zob in je pritrjen na gred nizkohodnega menjalnika.

Pogonska veriga
Za vrtenje bobna peči se uporablja nagnjena veriga.

Sistem peči

Ohišje peči obdaja boben in je izdelano iz ogljikovega jekla. Stene in tla ohišij so izdelani kot en celoten del. Streha pečice je sestavljena iz treh delov, enega za vsako grelno cono, in jo je mogoče odstraniti za vzdrževanje pečice ali bobna.

Lastnosti komore/grelnih elementov:

Hladilnik vode s šobo
Hladilnik vode s šobo - zmanjša temperaturo izdelka v peči. Ohišje hladilnika je izdelano iz ogljikovega jekla z notranjimi površinami, prevlečenimi z epoksi smolo (za zmanjšanje korozije). Ohišje je opremljeno z dvema zgoraj nameščenima cevovodoma z razpršilnimi šobami, vstopnimi in izstopnimi vrtljivimi labirintnimi tesnili, zgornjo izstopno šobo za paro, spodnjo odtočno šobo, stransko obvodno šobo, dostopnimi vrati in revizijskimi luknjami. Voda se dovaja do pršilnih šob po cevovodu in se gravitacijsko odvaja skozi spodnjo odtočno prirobnico.

Polžasti podajalnik

Peč za praženje je opremljena z nakladalnim vijačnim transporterjem za dovajanje pogače uranovega peroksida v boben; to je polž, ki se nahaja pod ničelnim kotom glede na vodoravno, podvržen končni obdelavi.

Termoelementi peči
Na voljo so termoelementi za neprekinjeno spremljanje temperature v conah pečice in temperature izpuščenega izdelka.


Stikala za ničelno hitrost
Peč je opremljena z dvema stikaloma za ničelno hitrost, od katerih eno neprekinjeno nadzoruje vrtenje bobna, drugo - vrtenje nakladalne vijačne linije. Sklopi stikal za vrtilno frekvenco so nameščeni na koncih gredi in so tipa diskovnih impulznih generatorjev, ki ustvarjajo izmenično magnetno polje, ki ga beleži merilna naprava.