Rotaciona bubnjasta talionica za preradu otpadnih obojenih metala. Za taljenje raznih metala Namjena bubanj peći


Teorijska bit procesa

Suština pećnog taljenja je obrada smjese olovnog koncentrata bogatog sulfidima s krutim gorivom pomoću mlaza komprimiranog zraka. U ovom slučaju dolazi do djelomičnog prženja PbS uz stvaranje PbO i PbSO 4 i reakciju interakcije između PbS i proizvoda njegove oksidacije - PbO i PbSO 4. Prženje i reakcijsko taljenje provode se istovremeno; Osim toga, dio olova je reduciran ugljikom goriva.

Reakcija paljenja PbS i njegov toplinski učinak je sljedeći:

2PbS + ZO 2 = 2PbO + 2SO 2 + 201,360 cal (8450 kJ), (1)

gornja reakcija je sažetak, jer se oksidacija olovnog sulfida odvija u nekoliko koraka;

2PbO + 2SO 2 + O 2 = 2PbSO 4 + 183 400 kal (7680 kJ).(2)

Zamjetne količine olovnog sulfata nastaju tijekom oksidacije sulfida već na 200-300°C, proces se odvija izuzetno sporo.

Nakon djelomičnog pečenja šarže sadrži sljedeće kemijske spojeve olova u čvrstom stanju: PbS, PbO i PbSO 4 . Kada se te tvari, uzete u određenom omjeru, zagrijavaju, dolazi do sljedećih reakcija:

PbS + 2Pb0 = 33b + SO 2 - 52,540 cal (2200 kJ), (3)

PbS + PbSO 4 = 2Pb + 2SO 2 - 97,380 cal (4070 kJ). (4)

Pri određenoj temperaturi i tlaku SO 2 dolazi do kemijske ravnoteže: reakcije se odvijaju istom brzinom u oba smjera. Porastom temperature dolazi do poremećaja ravnoteže i reakcije se odvijaju s lijeva na desno prema stvaranju Pb i SO 2 . Stoga je povećanje temperature korisno za reakcijsko taljenje, budući da povećava prinos metalnog olova i ubrzava prženje PbS. Ali i za paljenje (kako bi se izbjeglo grudanje) i za samo reakcijsko taljenje, punjenje se mora održavati u čvrstom stanju. Stoga se proces reakcijskog taljenja provodi na temperaturama ne višim od 800-850°C. Pri višim temperaturama dolazi do taljenja PbO, dolazi do raslojavanja po gustoći, čime se remeti kontakt olovnog sulfida i olovnog oksida i prestaje taljenje olova.

Višak olovnog oksida reducira se s C i CO prema reakcijama:

PbO + C = Pb + CO; (5)

PbO + CO = Pb + CO2. (6)

Za izvođenje ovih reakcija određena količina ugljičnog goriva uvodi se u punjenje peći. Obično je to koksni povjetarac u količini od 4-10% težine šarže. Što je proces intenzivniji i što je više sulfidnog sumpora u šarži, to je manje goriva potrebno za taljenje u peći.

Optimalna veličina koksa je od 5 do 15 mm.Veće čestice koksa doprinose segregaciji šarže, a manje se odnose s prašinom.

Peć s kratkim bubnjem je čelično zakovano kućište obloženo opekom s visokim udjelom glinice sastava,%: 65-70 A1 2 O 3; 20-25 SiO2; 3TiO2; 5Fe2O3; 0,5 CaO. Između kućišta peći i vatrostalne obloge nalazi se zbijeni sloj plastične gline debljine 50 mm za slučaj da se obloga pri zagrijavanju proširi.


Taljenje se provodi s prekidima, svaka operacija traje oko 4 sata.Učitavajući nekoliko tona šarže, peć s kratkim bubnjem se okreće brzinom od 0,5-1,0 okretaja u minuti i snažno se zagrijava spaljenom ugljenom prašinom do temperature intenzivne reakcije (1100 °C). Pećnica se može okretati u dva suprotna smjera. Rotacija osigurava dobar kontakt između olovnih sulfida i olovnih oksida, što je neophodno za uspješno reakcijsko taljenje. Dimni plinovi prolaze kroz kotao otpadne topline i filtriraju se u vrećastim filtrima.

Do kraja taljenja, njegovi proizvodi (olovo, speis, mat, troska) dobro su odvojeni po gustoći u peći s dubokom kupkom i odvojeno se oslobađaju.

Cink je teški, topljivi metal; T taljenja = 420 °C, p = 7,13 kg/dm3. Nisko vrelište cinka (*vrelište = 907 °C) ograničava dopuštenu temperaturu metala pri taljenju svih legura u koje je uključen. Entalpija cinka na 500 °C (oko 300 kJ/kg) je tri puta manja od entalpije rastaljenog aluminija. Električni otpor taline cinka je 0,35-10~6 Ohma.

Na niskim temperaturama u zraku cink oksidira, stvarajući gusti zaštitni film Zn03* 3Zn(OH)2. Međutim, u pećima za taljenje cink se oksidira sljedećim reakcijama:
2Zn + 02 = 2ZnO, Zn + H20 = ZnO + H2, Zn + C02 = ZnO + CO.

Radi zaštite od oksidacije, taljenje se može provesti u zaštitnoj ili neutralnoj atmosferi, na primjer u dušikovom okruženju. Međutim, u praksi je u većini slučajeva dovoljno spriječiti pregrijavanje metala iznad temperature od 480 °C, pri kojoj počinje intenzivna oksidacija i zasićenje cinka plinovima. Pri ovoj temperaturi cink i njegove legure nemaju zamjetan učinak na vatrostalnu oblogu peći i lonac od lijevanog željeza ili čelika. Povećanje temperature dovodi do otapanja željeza iz lončića u rastaljenom cinku.

Peći za taljenje legura cinka

S obzirom na nisko talište i vrelište cinka, legure cinka obično se tale u pećima s loncem, zagrijavaju izgaranjem goriva ili pomoću električnog otpora i indukcije. Legure cinka ne smiju se taliti u lučnim pećima, budući da neizbježno lokalno pregrijavanje metala u blizini izgaranja luka dovodi do intenzivnog isparavanja i oksidacije cinka. Kanalne indukcijske peći koriste se za taljenje legura cinka. U KamAZ-u, legura TsAM10-5 za injekcijsko prešanje taljena je u tri indukcijske kanalske peći kapaciteta 2 tone svaka s neutralnom oblogom. Međutim, pregrijavanje metala u kanalu dovodi do nestabilnosti električnog načina taljenja (tzv. pulsiranje cinka) i dovodi do ograničenja snage koja se prenosi u peć.

Tehnologija taljenja

Glavninu šarže obično čine ljevačke legure cinka u svinjama, povrat i otpad od legura cinka. Mješavina kalcijevih, kalijevih i natrijevih klorida, amonijev klorid ili kriolit koriste se kao topitelji za oblaganje. Za miješanje se koristi primarni aluminij u svinjama, katodni bakar i metalni magnezij. Sve komponente punjenja moraju biti očišćene od ulja, vlage i drugih nečistoća. Taljenje se provodi bez pregrijavanja kupelji iznad 480 °C. Na temelju rezultata ekspresne analize prilagođava se kemijski sastav.
Za uvođenje magnezija koristi se čelično zvono. Kada se postigne željeni kemijski sastav, metal se pregrije na 440...450°C i izlije u lonac zagrijan na istu temperaturu. U loncu ispod ispušne nape, talina se rafinira pomoću tableta kompleksnog degasera "Degaser", koji sadrže 87% heksakloroetana, 12,7% NaCl, 0,3% ultramarina. Pročišćavanje se također može provesti taloženjem, pročišćavanjem inertnim plinovima i filtracijom.

2.1. Namjena indukcijskih kanalskih peći

Kanalne indukcijske peći uglavnom se koriste za taljenje obojenih metala (bakra i legura na bazi bakra - mjedi, bronce, nikla, kupronikla, kunijala; cinka; aluminija i njihovih legura) i lijevanog željeza, a također i kao miješalice za iste metale. . Upotreba kanalnih indukcijskih peći za taljenje čelika ograničena je zbog nedovoljne trajnosti obloge.

Prisutnost elektrodinamičkog i toplinskog kretanja rastaljenog metala ili legure u indukcijskim kanalskim pećima osigurava homogenost kemijskog sastava i ujednačenost temperature rastaljenog metala ili legure u kupki peći.

Indukcijske peći s kanalima preporučuju se za upotrebu u slučajevima kada se postavljaju visoki zahtjevi na taljeni metal i odljevke dobivene od njega, posebno u pogledu minimalne zasićenosti plinom i nemetalnih inkluzija.

Indukcijske kanalne mješalice namijenjene su pregrijavanju tekućeg metala, izravnavanju sastava, stvaranju stalnih temperaturnih uvjeta za lijevanje i, u nekim slučajevima, za doziranje i regulaciju brzine lijevanja u kristalizatore strojeva za lijevanje ili u kalupe.

Šarža za indukcijske kanalske peći mora biti pripremljena u skladu s navedenim sastavom vrste metala ili legure koja se tali, mora biti suha i sastojati se uglavnom od čistog primarnog metala.

Ne preporuča se korištenje kanalnih peći pri korištenju kontaminiranog sekundarnog punjenja, korištenju strugotina, osobito pri taljenju aluminijskih legura, kao i pri taljenju svih vrsta osnovnih legura i legura na bazi bakra koje sadrže olovo i kositar, jer to oštro smanjuje vijek trajanja. obloge, a rad peći kanalnih peći postaje otežan.

Dana je sljedeća klasifikacija indukcijskih kanalskih peći i miješalica.

Peć ILK - osovinski i bubanj - namijenjena je za taljenje bakra i legura na bazi bakra.

ILKM mješalica namijenjena je za držanje, pregrijavanje i lijevanje bakra i legura na bazi bakra.

IAK peć je namijenjena za taljenje aluminija i njegovih legura.

IAKR mješalica je dizajnirana za pregrijavanje, održavanje stabilne temperature tekućeg aluminija i njegovo direktno izlijevanje u kalupe za lijevanje.

ICC peć je dizajnirana za taljenje katodnog cinka.

Mješalica ICHKM - tipovi s osovinom i bubnjem - namijenjena je za držanje, pregrijavanje i prelijevanje tekućeg lijevanog željeza; može raditi u kombinaciji s kupolnim pećima ili indukcijskim pećima s loncem ili lučnim pećima (duplex proces)2.

Mješalica za doziranje ICHKR namijenjena je pregrijavanju, održavanju stabilne temperature tekućeg lijevanog željeza i izravnom ulijevanju u kalupe, radi u sprezi sa strojevima za lijevanje i transporterima za lijevanje.

Kanalne peći mogu raditi samostalno s periodičnim lijevanjem rastaljenog metala ili legure ili kao dio jedinica za taljenje-doziranje. Na primjer, jedinica ILKA-6 sastoji se od peći ILK-6 (korisnog kapaciteta 6 tona, potrošnje energije 1264 kW, napona 475 V), preljevnog žlijeba i miješalice ILKM-6 (korisnog kapaciteta 6 tona, potrošnje energije 500 kW). , napon 350 V). Ova jedinica je dizajnirana za taljenje i polukontinuirano lijevanje bakra i njegovih legura u okrugle i ravne ingote. Jedinica ILKA-16M2 sastoji se od dvije peći ILK-16M2 (korisnog kapaciteta 16 tona, potrošnje energije 1656 kW, napona 475 V), sustava grijanih preljevnih žlijebova i miješalice ILKM-16M2 (korisnog kapaciteta 16 tona, potrošnje energije 500 kW). , napon 350 V ), namijenjen za kontinuirano taljenje i lijevanje visokokvalitetnog bakra bez kisika na žičanu šipku.

DO glavne prednosti indukcijske kanalske peći mogu se klasificirati kao

1. Minimalni otpad (oksidacija) i isparavanje metala, jer se zagrijavanje događa odozdo. Nema pristupa zraka do najzagrijanijeg dijela taline, koji se nalazi u kanalima, a površina metala u kupki ima relativno nisku temperaturu.

2. Mala potrošnja energije za topljenje, pregrijavanje i držanje metala. Kanalna peć ima visoku električnu učinkovitost zbog upotrebe zatvorenog magnetskog kruga.

Istodobno, toplinska učinkovitost peći je također visoka, budući da je glavnina taline u kupelji koja ima debelu toplinsku izolaciju.

2 Korištenje dvostrukih procesa za taljenje u dvije različite jedinice za taljenje preporučljivo je kada se u potpunosti koriste prednosti svake peći, kao što su energija, toplina, rad, ekonomičnost itd. Na primjer, kod taljenja u kupolnoj peći, učinkovitost tijekom taljenja doseže 60%, a tijekom pregrijavanja samo 5%. U indukcijskoj peći, učinkovitost tijekom taljenja je niska, ne više od 30%, a tijekom pregrijavanja je visoka - oko 60%, stoga povezivanje kupole s indukcijskom peći daje jasnu prednost u korištenju toplinske energije. Osim toga, indukcijske peći mogu proizvesti metal s preciznijim kemijskim sastavom i stabilnijom temperaturom nego u kupolnim pećima i elektrolučnim pećima.

3. Ujednačenost kemijskog sastava metala u kupki zbog kruženja taline uzrokovanog elektrodinamičkim i toplinskim silama. Cirkulacija također pomaže ubrzati proces topljenja.

DO glavni nedostaci kanalske indukcijske peći uključuju:

1. Otežani radni uvjeti obloge kanala - podni kamen. Trajnost ove obloge smanjuje se s povećanjem temperature taline, pri taljenju legura koje sadrže kemijski aktivne komponente (na primjer, bronca koja sadrži kositar i olovo). Također je teško taliti niskokvalitetno, kontaminirano punjenje u ovim pećima zbog prekomjernog rasta kanala.

2. Potreba da se stalno (čak i tijekom dugih pauza u radu) drži relativno velika količina rastaljenog metala u peći. Potpuna drenaža metala dovodi do oštrog hlađenja obloge kanala i njegovog pucanja. Iz tog je razloga također nemoguć brzi prijelaz s jedne kvalitete otopljene legure na drugu. U tom slučaju potrebno je provesti niz prijelaznih taljenja balasta. Postupnim unošenjem novog punjenja mijenja se sastav legure od izvornog do traženog.

3. Troska na površini kupke ima nisku temperaturu. To otežava izvođenje potrebnih metalurških operacija između metala i troske. Iz istog razloga, a također i zbog niske cirkulacije taline blizu površine, otežano je taljenje strugotine i laganog otpada.

2.2. Princip rada indukcijske kanalske peći

Načelo rada indukcijske kanalske peći slično je načelu rada energetskog transformatora koji radi u kratkom spoju. Međutim, električni parametri kanalne električne peći i konvencionalnog transformatora značajno se razlikuju. To je zbog razlike u njihovom dizajnu. Strukturno, peć se sastoji (slika 2.1) od obložene kupelji 2, u kojoj se nalazi gotovo cijela masa rastaljenog metala 3, i indukcijske jedinice smještene ispod kupke.

Kupka je povezana s kanalom za taljenje 5, također ispunjenim talinom. Talina u kanalu i susjednom području kupke tvori zatvoreni vodljivi prsten.

Sustav induktorsko-magnetskog kruga naziva se transformator peći.

Riža. 2.1. Izrada šahtne indukcijske kanalske peći

Indukcijska jedinica kombinira transformator peći i kamen za ložište s kanalom.

Induktor je primarni namot transformatora, a ulogu sekundarnog namota igra rastaljeni metal koji ispunjava kanal i nalazi se u donjem dijelu kupke.

Struja koja teče u sekundarnom krugu uzrokuje zagrijavanje taline, dok se gotovo sva energija oslobađa u kanalu malog poprečnog presjeka (90–95% električne energije dovedene u peć apsorbira se u kanalu). Metal se zagrijava zbog prijenosa topline i mase između kanala i kupke.

Gibanje metala nastaje zbog

uglavnom elektrodinamičkim silama koje nastaju u kanalu, au manjoj mjeri konvekcijom povezanom s pregrijavanjem metala u kanalu u odnosu na kupku. Pregrijavanje je ograničeno na određenu dopuštenu vrijednost koja ograničava dopuštenu snagu u kanalu.

Princip rada kanalne peći zahtijeva stalno zatvoreni sekundarni krug. Stoga je dopušteno samo djelomično ispuštanje rastaljenog metala i dodatno punjenje odgovarajuće količine novog punjenja. Sve kanalne peći rade s preostalim kapacitetom, koji je obično 20 - 50% punog kapaciteta peći i osigurava konstantno punjenje kanala tekućim metalom. Smrzavanje metala u kanalu nije dopušteno, tijekom prekida između taljenja metal u kanalu mora se održavati u rastaljenom stanju.

Kanalna indukcijska peć ima sljedeće razlike od energetskih transformatora:

1) sekundarni namot je kombiniran s opterećenjem i ima samo jedan zavoj N 2 s relativno malom visinom u usporedbi s visinom primarnog namota s brojem zavoja N 1 (slika 2.2);

2) sekundarni zavoj - kanal - nalazi se na relativno velikoj udaljenosti od induktora, jer je od njega odvojen ne samo električnom, već i toplinskom izolacijom (zračni raspor i obloga). U tom smislu, magnetski tokovi curenja induktora i kanala značajno premašuju tokove curenja primarnog i sekundarnog namota konvencionalnog energetskog transformatora iste snage, stoga su vrijednosti reaktancije curenja peći s indukcijskim kanalom veće od onih transformatora. To zauzvrat dovodi do činjenice da je energetska učinkovitost indukcijske peći s kanalom - električna učinkovitost i faktor snage - znatno niža od one kod konvencionalnog transformatora.

R 2 ′, X 2 ′

R 1, X 1

Riža. 2.2. Shematski dijagram indukcijske kanalske peći

Osnovne jednadžbe (jednadžba struje i jednadžbe električnog stanja) za peć s indukcijskim kanalom slične su jednadžbama za transformator koji radi u kratkom spoju (bez napona

U 2):

I & 1 = I & 10 + (− I & 2′ ) ;

U & 1 = (− E & 1 ) + R 1I & 1 + jX 1I & 1 ;

E 2 ′ = R 2 ′I & 2 ′ + jX 2 ′I & 2 ′ .

Ekvivalentni krug i vektorski dijagram indukcijske kanalske peći prikazani su na sl. 2.3.

Riža. 2.3. Ekvivalentni krug i vektorski dijagram:

U 1 - napon na induktoru; I 1 - struja u induktoru; I 10 - struja praznog hoda u induktoru; I 2 ′ - smanjena struja u kanalu peći; E 1 - EMF samoindukcije (induciran glavnim protokom u namotu induktora); E 2 ′ - EMF međusobne indukcije (potaknut glavnim strujanjem u kanalu peći); - parametri induktora; - parametri kanala

Intenzivno kretanje rastaljenog metala iz kanala u kadu iu suprotnom smjeru je od iznimne važnosti, budući da se gotovo sva toplina oslobađa u kanalima. U pojavi cirkulacije metala, konvekcija igra određenu ulogu, povezana s pregrijavanjem metala u kanalima, ali glavni čimbenik je

rom je elektrodinamička interakcija struje u kanalu s magnetskim protokom curenja koji prolazi između kanala i induktora (slika 2.4).

Riža. 2.4. Shema interakcije kanalske struje s magnetskim poljem

Elektrodinamičke sile Fr usmjerene su od induktora prema metalu u kanalu K s aksijalnim smjerom gustoće struje u kanalu δ z. Stvoreno

njihov tlak je jednak nuli na unutarnjoj površini kanala, a maksimalan na njegovoj vanjskoj površini. Kao rezultat toga, metal se gura u kadu iz otvora kanala duž njegove vanjske stijenke i usisava se u kanal duž njegove unutarnje stijenke (slika 2.5, b). Kako bi se poboljšala cirkulacija, ušća kanala su zaobljena, čime se osigurava minimalni hidraulički otpor.

cija (Sl. 2.5, a; 2.6).

U slučajevima kada je potrebno oslabiti cirkulaciju (npr. kod taljenja aluminija), usta se izrađuju bez proširenja, s visokim hidrauličkim otporom.

Kroz jednosmjerno kretanje metala kroz kanal i kadu, umjesto simetrične cirkulacije, moguće je poboljšati prijenos topline i mase, smanjiti pregrijavanje metala u kanalima i time povećati trajnost kamena ložišta. Da bi se osiguralo takvo kretanje metala, predložena su različita tehnička rješenja: vijčani kanali s otvorima koji se otvaraju u kadu

različite visine, što oštro pojačava konvekciju; kanali promjenjivog presjeka, u kojima postoji ne samo radijalna (tlačna), već i aksijalna komponenta sila elektrodinamičke interakcije struje u kanalu s vlastitim magnetskim poljem; dodatni elektromagnet za stvaranje elektrodinamičke sile koja pomiče metal prema središnjem kanalu dvostruke indukcijske jedinice.

Upotreba vijčanih kanala i kanala promjenjivog presjeka na jednokanalnim jedinicama nije se opravdala. Upotreba dodatnog elektromagneta povezana je s kompliciranjem i poskupljenjem peći i stoga je našla samo ograničenu primjenu. Primjena kanala s ustima promjenjivog presjeka na dvoindukcijskim jedinicama dala je pozitivan rezultat. U dvostrukoj jedinici s različitim oblicima središnjih i bočnih usta, određeno je jednosmjerno kretanje metala, što je posebno intenzivno u odsutnosti faznog pomaka između magnetskih tokova induktora. Takve se jedinice koriste u praksi i osiguravaju udvostručenje vijeka trajanja obloge.

2.3. Projektiranje indukcijskih kanalskih peći

Uz veliki izbor tipova kanalskih indukcijskih peći, glavne strukturne komponente zajedničke su svima: obloga, transformator peći, kućište, ventilacijska jedinica, nagibni mehanizam

(Sl. 2.7, 2.8).

Riža. 2.7. Kanalna indukcijska peć za taljenje bakrenih legura s trofaznom indukcijskom jedinicom (tip osovine):

1, 2 - podstava; 3 – 5 – transformator peći; 6 - 8 – tijelo; 9 – poklopac; 10 – 11 – ventilacijska jedinica; 12 – 13 – nagibni mehanizam

Riža. 2.8. Kanalna indukcijska peć (bubanj):

1- kućište; 2 – rotacijski mehanizam; 3 – obloga; 4 – indukcijska jedinica; 5- zračno hlađenje obloge kanala kanala; 6 – dovod struje i vode u induktore

Transformator peći

Dizajn transformatora peći, čiji su elementi magnetski krug, induktor i kanal, određen je dizajnom peći.

Glavni elementi transformatora su magnetski krug i in-

Peć s jednom indukcijskom jedinicom ima jednofazni transformator s oklopljenom magnetskom jezgrom. Transformatori s jezgrom magnetske jezgre također su naširoko korišteni. Napon na primarni namot (induktor) napaja se iz opskrbnog autotransformatora s velikim brojem koraka napona, što vam omogućuje regulaciju snage peći. Autotransformator se uključuje na linearni napon radioničke mreže, najčešće bez baluna, budući da je snaga jednofaznih peći relativno mala.

Peć s dvostrukom indukcijskom jedinicom (Sl. 2.9) je dvofazno opterećenje, baš kao i peć s dvije odvojene jednofazne indukcijske jedinice. Prigušnice u dvofaznom sustavu spajaju se na trofaznu mrežu prema krugu otvorenog trokuta, ako to ne uzrokuje neprihvatljivu asimetriju napona, ili prema krugu Scott, koji osigurava ravnomjerno opterećenje triju faza. Strukturno, dvostruka jedinica sastoji se od dva štapna transformatora.

Peć s trofaznom indukcijskom jedinicom može imati trofazni transformator ili tri jednofazna transformatora. Potonji je poželjniji, unatoč velikoj masi magnetske jezgre, jer omogućuje prikladniju montažu i demontažu, što se mora povremeno obavljati prilikom mijenjanja obloge.

Riža. 2.9. Tipične objedinjene odvojive indukcijske jedinice:

a – za ILK peći (snaga za taljenje bakra je 300 kW, za taljenje mesinga - 350 kW, za dvostruku jedinicu, 600 odnosno 700 kW); b – za IAK peći (snage 400 kW); c – za ICHKM peći (snaga 500 kW – monofazni agregat i 1000 kW – dvofazni agregat);

1 – kućište; 2 – obloga; 3 – kanal; 4 – magnetski krug; 5 - induktor

Trofazne indukcijske jedinice ili skupine jednofaznih jedinica, čiji je broj višekratnik tri, omogućuju ravnomjerno opterećenje opskrbne mreže. Višefazne peći napajaju se preko regulacijskih autotransformatora.

Magnetska jezgra transformatora peći izrađena je od elektročeličnog lima, jaram se može skinuti zbog redovite montaže i demontaže.

Oblik poprečnog presjeka šipke pri maloj snazi ​​transformatora je kvadratan ili pravokutan, a pri značajnoj snazi ​​je križni ili stepenasti.

Induktor je spiralna zavojnica izrađena od bakrene žice. Tipično, svitak induktora ima kružni presjek. Međutim, u pećima s pravokutnom konturom kanala za taljenje, svitak induktora može pratiti njegov oblik. Promjer induktora, dobiven električnim proračunom, određuje dimenzije jezgre koja se nalazi unutar njega.

Transformator peći radi u teškim temperaturnim uvjetima. Zagrijava se ne samo zbog električnih gubitaka u bakru i čeliku, poput konvencionalnog transformatora, već i zbog toplinskih gubitaka kroz oblogu kanala za taljenje. Stoga se uvijek koristi prisilno hlađenje transformatora peći.

Induktor kanalne peći ima prisilno hlađenje zrakom ili vodom. Kod zračnog hlađenja, induktor je izrađen od pravokutne bakrene žice za namatanje, prosječna gustoća struje je 2,5 - 4 A/mm2. Za vodeno hlađenje koristi se induktor od profilirane bakrene cijevi, po mogućnosti nejednake, s debljinom radne stijenke (prema kanalu) od 10 - 15 mm; prosječna gustoća struje doseže 20 A/mm2. Induktor je u pravilu izrađen od jednog sloja, u rijetkim slučajevima - od dva sloja. Potonji je mnogo složeniji u dizajnu i ima niži faktor snage.

Nazivni napon na induktoru ne prelazi 1000 V i najčešće odgovara standardnom mrežnom naponu (220, 380 ili 500 V). Napon zavoja pri maloj snazi ​​indukcijske jedinice je 7 - 10 V, a pri velikoj snazi ​​raste na 13 - 20 V. Oblik zavoja induktora obično je kružni, samo u pećima za taljenje aluminija, čiji se kanali sastoje od ravnih presjeka, a jezgra je uvijek pravokutna Presjek i zavoji induktora također su pravokutni. Induktor je izoliran s trakom za čuvanje, azbestnom trakom ili trakom od stakloplastike. Između induktora i jezgre nalazi se izolacijski cilindar debljine 5-10 mm od bakelita ili stakloplastike. Cilindar je fiksiran na jezgru pomoću zabijenih drvenih klinova.

Kada se peć ne napaja posebnim podesivim energetskim transformatorom, slavine se izrađuju od nekoliko vanjskih zavoja induktora. Primjenom napona napajanja na različite slavine, možete promijeniti omjer transformacije transformatora peći i time kontrolirati količinu snage koja se oslobađa u kanalu.

Tijelo peći

Obično se tijelo peći sastoji od okvira, kućišta kupke i kućišta indukcijske jedinice. Kućište kupelji za peći malog kapaciteta, a za bubanj peći također značajne snage, može se napraviti prilično izdržljivo i

kruto, što vam omogućuje da napustite okvir. Struktura kućišta i pričvrsni elementi moraju biti projektirani tako da izdrže opterećenja koja se javljaju kada je peć nagnuta kako bi se osigurala potrebna krutost u nagnutom položaju.

Okvir je izrađen od čeličnih oblikovanih greda. Rubovi nagibne osi oslanjaju se na ležajeve postavljene na nosače postavljene na temelj. Kućište kupke izrađeno je od čeličnog lima debljine 6–15 mm i opremljeno je rebrima za ukrućenje.

Kućište indukcijske jedinice služi za povezivanje kamena ložišta i transformatora peći u jedan strukturni element. Dvokomorne peći nemaju zasebno kućište za indukcijsku jedinicu, ono je sastavni dio kućišta kupelji. Kućište indukcijske jedinice prekriva induktor, stoga je, kako bi se smanjili gubici vrtložnih struja, izrađeno od dvije polovice s izolacijskom brtvom između njih. Estrih je izrađen s vijcima opremljenim izolacijskim čahurama i podloškama. Na isti način, kućište indukcijske jedinice je pričvršćeno na kućište kupke.

Kućišta indukcijskih jedinica mogu biti lijevana ili zavarena i često imaju rebra za ukrućenje. Poželjno je koristiti nemagnetske legure kao materijale za kućišta. Pećnice s dvije komore imaju jedno zajedničko kućište za kadu i indukcijsku jedinicu.

Jedinica za ventilaciju

U pećima malog kapaciteta koje nemaju vodeno hlađenje, ventilacijski uređaj služi za odvođenje topline s induktora i površine otvora ložišta, koji se zagrijava toplinskom vodljivošću rastaljenog metala u usko postavljenim kanalima. Korištenje vodeno hlađenog induktora ne oslobađa potrebu prozračivanja otvora ložišta kako bi se izbjeglo pregrijavanje njegove površine. Iako moderne uklonjive indukcijske jedinice imaju ne samo vodeno hlađene induktore, već i vodom hlađena kućišta i otvore za ložište (a

prethodno ohlađeni keson), Ventilacijski uređaj je obavezan element opreme za kanalsku peć.

Ventilatori s pogonskim motorima često se montiraju na okvir peći. U ovom slučaju, ventilator je spojen na kutiju koja distribuira zrak kroz ventilirane otvore, kratki kruti kanal za zrak. Težina ventilacijske jedinice može biti značajna, što dovodi do značajnog povećanja opterećenja mehanizma za naginjanje peći. Stoga se koristi drugačija konstrukcija u kojoj su ventilatori ugrađeni uz peć i spojeni na nju fleksibilnim crijevima koja omogućuju naginjanje. Umjesto savitljivih crijeva može se koristiti zračni kanal koji se sastoji od dva kruta dijela, zglobno spojena rotirajućim spojem duž produžetka nagibne osi, što također omogućuje naginjanje peći. Ovim rasporedom smanjuje se opterećenje nagibnog mehanizma, ali dizajn zračnih kanala postaje kompliciraniji, a prostor oko peći zatrpan.

Pećnice s uklonjivim indukcijskim jedinicama opremljene su zasebnim ventilatorima za hlađenje svake jedinice. Kvar ventilatora može dovesti do kvara peći. Stoga ventilacijska jedinica mora imati pomoćni ventilator, spreman za trenutnu aktivaciju i odvojen od zračnog kanala zaklopkom. Iznimka su pećnice s pojedinačnim ventilatorima na indukcijskim jedinicama. Pojedinačni ventilatori su malih dimenzija i težine te se u slučaju kvara mogu vrlo brzo zamijeniti, tako da nema potrebe za ugradnjom pomoćnih ventilatora na ložište.

Pećnice s uklonjivim indukcijskim jedinicama opremljene su zasebnim ventilatorima za hlađenje svake jedinice.

Nagibni mehanizam

Kanalne peći malog kapaciteta (do 150-200 kg) obično su opremljene nagibnim mehanizmom koji se pokreće ručno, pri čemu nagibna os prolazi blizu težišta peći.

Velike pećnice opremljene su hidraulički pokretanim mehanizmima naginjanja. Os nagiba nalazi se na odvodnoj čarapi.

Naginjanje bubnjastih peći provodi se rotiranjem oko osi paralelne s uzdužnom osi kupelji. Kada je peć u okomitom položaju, otvor za slavinu nalazi se iznad razine tekućeg metala; kada je peć okrenuta na valjke, pojavljuje se ispod ogledala za kadu. Položaj otvora za slavinu u odnosu na lonac se ne mijenja tijekom procesa ispuštanja metala, budući da se otvor za slavinu nalazi u središtu nosivog diska, na osi rotacije.

Bilo koja vrsta nagibnog mehanizma mora omogućiti da sav metal iscuri iz peći.

2.4. Oblaganje indukcijskih kanalskih peći

Obloga kanalske peći jedan je od glavnih i kritičnih elemenata na kojima ovise mnogi tehnički i ekonomski pokazatelji, produktivnost i pouzdanost njegovog rada. Postoje različiti zahtjevi za oblaganje kupelji peći i indukcijskih jedinica (kamen za ložište). Obloga kade mora imati visoku otpornost i dug vijek trajanja, jer su troškovi materijala za oblaganje visoki, a vrijeme potrebno za zamjenu i sušenje može biti nekoliko tjedana. Osim toga, obloga kupke peći mora imati dobra svojstva toplinske izolacije kako bi se povećala toplinska učinkovitost peći.

Materijali koji se koriste za oblaganje kade moraju imati konstantan volumen tijekom pečenja i minimalni temperaturni koeficijent.

ent ekspanzije (t.k.r.) pri zagrijavanju, kako bi se eliminirala mogućnost opasnih toplinskih i mehaničkih naprezanja.

Vatrostalni sloj obloge kade mora izdržati velika toplinska, kemijska i mehanička opterećenja. Vatrostalni materijali koji se koriste u tu svrhu moraju imati visoku gustoću, otpornost na požar, otpornost na trosku, toplinsku otpornost i visoku mehaničku čvrstoću.

S visokokvalitetnim oblaganjem pomoću odgovarajućih vatrostalnih materijala, trajnost kupelji peći za vruće držanje lijevanog željeza doseže dvije godine, a za taljenje bakrenih legura - do tri godine.

Obloga kanalnog dijela peći (donji kamen) radi pod još težim uvjetima nego obloga kupke, budući da radi pod visokim hidrostatskim tlakom metalnog stupa. Temperatura metala u kanalu je viša nego u kupki peći. Gibanje metala uzrokovano magnetskim tokom dovodi do brzog mehaničkog trošenja vatrostalnog materijala u pećima za lijevano željezo i bakrene legure. U kanalima peći za taljenje aluminija magnetska polja dovode do naslojavanja aluminijevih oksida u određenoj zoni i doprinose zaraštavanju kanala.

Debljina obloge kanalske peći (ložišta) treba biti što je moguće manja, kako se ne bi narušila energetska svojstva peći. Mala debljina ponekad dovodi do pretjeranog slabljenja mehaničke čvrstoće obloge i do velikih temperaturnih razlika po debljini obloge između vanjske i unutarnje stijenke kanala, što uzrokuje stvaranje pukotina. Temperatura unutarnjih stijenki kanala odgovara temperaturi pregrijanog metala, a vanjske stijenke se hlade vodom hlađenim cilindrom ili strujom hladnog zraka.

Jedan od glavnih razloga kvara obloge je prodiranje rastaljenog metala iz donjeg kamenog kanala na induktor i kućište kroz pukotine u oblogi. Dodatni faktor u stvaranju pukotina je impregnacija stijenki kanala oksidima metala ili troske, što uzrokuje dodatno naprezanje. Za oblaganje podnog kamena koriste se najbolji vatrostalni materijali i najmodernija tehnologija.

Vatrostalni materijali koji se koriste za oblaganje električnih peći za taljenje prema kemijskoj prirodi dijele se na kisele, bazične

i neutralan.

DO kiseli vatrostalni materijali uključuju materijale punjene silicijevim dioksidom

mase s visokim udjelom silicijevog oksida (97 - 99% SiO2), dinas, kao i šamot koji sadrži silicij oksid koji nije povezan s glinicom (Al2 O3< 27 % ).

DO Osnovni materijali uključuju vatrostalne materijale koji se uglavnom sastoje od magnezijevih ili kalcijevih oksida (magnezit, magnezit-kromit, periklaz-špinel, periklaz i dolomit vatrostalni materijal).

DO U neutralne vatrostalne materijale ubrajaju se oni vatrostalni materijali koji se odlikuju pretežnim sadržajem amfoternih oksida aluminija, cirkonija i kromovog oksida (vatrostalni materijali od korunda, mulita, kromita, cirkona i bakora).

U U oblozi indukcijskih kanalskih peći, vatrostalni materijali prije svega moraju imati otpornost na požar iznad temperature rastaljenog metala, jer pri temperaturama koje se približavaju temperaturi vatrostalnog materijala ti materijali počinju omekšavati i gubiti strukturnu čvrstoću. Kvaliteta vatrostalnih materijala također se ocjenjuje njihovom sposobnošću da izdrže opterećenja pri visokim temperaturama.

Vatrostalna obloga najčešće se uništava kao rezultat kemijske interakcije s troskom i metalom otopljenim u peći. Stupanj njegovog razaranja ovisi o kemijskom sastavu metala koji djeluje na oblogu, njegovoj temperaturi, kao io kemijskom sastavu obloge i njezinoj poroznosti.

Kada su izloženi visokim temperaturama, većina vatrostalnih materijala smanjuje volumen zbog dodatnog sinteriranja i zbijanja. Neki vatrostalni materijali (kvarcit, silicij, itd.) povećavaju volumen. Prekomjerne promjene volumena mogu uzrokovati pucanje, bubrenje pa čak i otkazivanje obloge, stoga vatrostalni materijali moraju imati konstantan volumen na radnim temperaturama.

Promjene temperature tijekom zagrijavanja, a posebno tijekom hlađenja peći uzrokuju pucanje vatrostalnog materijala zbog njegove nedovoljne otpornosti na toplinu, što je jedan od najvažnijih čimbenika koji određuju vijek trajanja obloge indukcijskih peći.

U U praksi se rijetko susreće izolirani utjecaj samo jednog od navedenih destruktivnih čimbenika.

U Trenutačno ne postoje vatrostalni materijali koji kombiniraju sva radna svojstva potrebna za održivu uslugu oblaganja u indukcijskim pećima za taljenje. Svaka vrsta vatrostalnog materijala karakterizira svoja inherentna svojstva, na temelju kojih se određuje područje njegove racionalne upotrebe.

Za pravilan odabir i učinkovitu upotrebu vatrostalnog materijala u određenim pećima potrebno je detaljno poznavati, s jedne strane, sva najvažnija svojstva materijala, as druge strane uvjete uporabe obloge.

Prema klasifikaciji, svi vatrostalni proizvodi se dalje dijele prema sljedećim karakteristikama:

1) prema stupnju otpornosti na vatru - na otporan na vatru (od 1580 do 1770 °C), visoko vatrostalni (od 1770 do 2000 °C) i najvišu vatrostalnost (iznad

2000°C);

2) u obliku, veličini - za normalne opeke "ravne" i "klinaste", oblikovane proizvode jednostavne, složene, posebno složene, velike blokove i monolitne vatrostalne betone, koji su također vatrostalni materijali koji se ne pale;

3) po načinu izrade - za proizvode dobivene plastičnim kalupljenjem (prešanjem), polusuhim prešanjem, zbijanjem iz praškastih neplastičnih suhih i polusuhih masa, kliznim lijevanjem

ra i talina, vibriranje od vatrostalnog betona, piljenje od stopljenih blokova i stijena;

4) prema prirodi toplinske obrade - nepečeno, pečeno i lijevano taljenjem;

5) po prirodi njihove poroznosti (gustoće) - posebno gusta, sinterirana

poroznost manja od 3%, visoka gustoća s poroznošću 3 - 10%, gusta s poroznošću 10 - 20%, obična s poroznošću 20 - 30%, lagana, toplinska izolacija s poroznošću 45 - 85%.

2.5. Značajke kanalnih peći za taljenje raznih metala

Peći za taljenje bakra i njegovih legura

Temperatura lijevanja bakra je 1230 o C, a kako pregrijavanje metala ne bi dovelo do značajnog smanjenja vijeka trajanja ložišta, specifična snaga

Gustoća u kanalima ne smije biti veća od 50 10 6 W/m 3 .

Za mjed je temperatura lijevanja približno 1050 o C, a specifična snaga u kanalima ne prelazi (50 - 60) 10 6 W/m 3. S većim

gustoće snage, dolazi do takozvane cinkove pulsacije koja se sastoji u prekidanju struje u kanalima. Cink, čije je talište niže od tališta mjedi, vrije u kanalima kada se mjed rastali. Njegove pare se u obliku mjehurića dižu do ušća kanala, gdje se u dodiru s hladnijim metalom kondenziraju. Prisutnost mjehurića dovodi do sužavanja poprečnog presjeka kanala, a time i do povećanja gustoće struje u njemu i povećanja sila elektrodinamičke kompresije metala u kanalu vlastitim magnetskim poljem. Trenutno. Pri specifičnoj snazi ​​većoj od naznačene dolazi do intenzivnog vrenja cinka, radni presjek se znatno smanjuje, elektrodinamički tlak premašuje hidrostatski tlak metalnog stupca iznad kanala, uslijed čega dolazi do uklještenja metala i prestanka struje. . Nakon prekida struje, elektrodinamičke sile nestaju, mjehurići isplivaju, nakon čega se struja nastavlja, prekidi struje se javljaju 2 - 3 puta u sekundi, što remeti normalan rad peći.

Pri specifičnoj snazi ​​manjoj od specificirane počinje pulsiranje cinka

To se događa kada se cijela kupka zagrije na temperaturu od oko 1000 o C i služi kao signal da je mjed spremna za lijevanje.

Za taljenje bakra i njegovih legura koriste se osovinske peći, a kod opterećenja većeg od 3 tone koriste se bubnjaste peći i miješalice. Faktor snage za taljenje bakra je približno 0,5; pri topljenju bronce i mjedi – 0,7; kod taljenja legura bakra i nikla - 0,8.

Peći za taljenje aluminija i njegovih legura

Značajke kanalnih peći za taljenje aluminija i njegovih legura (sl. 2.10, 2.11) povezane su s lakom oksidacijom aluminija i drugim svojstvima

svojstva metala i njegovih oksida. Aluminij ima talište od 658 o C,

lije se na oko 730 o C. Niska gustoća tekućeg aluminija čini intenzivnu cirkulaciju taline nepoželjnom, budući da nemetalni uključci, nošeni u dubinu kupke, vrlo sporo isplivaju.

Riža. 2.10. Opći pogled na indukcijsku kanalnu električnu peć IA-0.5 za topljenje aluminija i aluminijskih legura

(korisni kapacitet pećnice 500 kg, preostali kapacitet 250 kg, snaga pećnice 125 kW):

1 – poklopac s mehanizmom za podizanje; 2 – gornji dio kućišta; 3 – donji omotač; 4 – magnetski krug; 5 – instalacija ventilatora; 6 - klip; 7 – ležajevi; 8 – dovod vode; 9 – induktor; 10 – obloga

Rastaljeni aluminij u peći je prekriven filmom čvrstog oksida koji se zbog površinske napetosti aluminija drži na svojoj površini, štiteći metal od daljnje oksidacije. Međutim, ako je kontinuirani film slomljen, tada njegovi fragmenti tonu i padaju na dno kupke, padajući u kanale. Aluminijev oksid je kemijski aktivan, a fragmenti filma, zbog kemijske interakcije, pričvršćeni su za stijenke kanala, smanjujući njihov presjek. Tijekom rada, kanali postaju "obrastaju" i moraju se povremeno čistiti.

Riža. 2.11. Zamjenske indukcijske jedinice za topljenje aluminija

S pravokutni kanali: a – s pristupom vertikalnim i horizontalnim kanalima;

b - s pristupom vertikalnim kanalima

Ova svojstva aluminija i njegovog oksida prisiljavaju ih da rade s niskom gustoćom snage u kanalima. U tom slučaju smanjuje se pregrijavanje metala u kanalima, a temperatura na površini održava se na minimalnoj razini, što slabi oksidaciju, čija se brzina povećava s porastom temperature.

Pri niskoj specifičnoj snazi, cirkulacija metala se smanjuje, što pomaže u očuvanju oksidnog filma i smanjenju broja nemetalnih inkluzija.

Nemoguće je osigurati sigurnost oksidnog filma, jer se uništava prilikom punjenja. Tijekom razdoblja taljenja dolazi do pucanja filma uglavnom zbog cirkulacije metala. Stoga se u pećima za taljenje aluminija poduzimaju mjere za njegovo slabljenje, posebno u gornjem dijelu kupke: smanjuje se specifična snaga u kanalima, često se koristi vodoravni raspored kanala, a kada su postavljeni okomito, povećava se dubina kade, prijelaz iz kanala u kadu se izvodi pod pravim kutom, što povećava hidraulički otpor ušća kanala. Horizontalni raspored kanala također ima prednost što otežava ulazak fragmenata filma u kanale, ali ga ne eliminira u potpunosti, budući da fragmenti mogu biti odneseni u kanale kruženjem metala.

Kanali peći za taljenje aluminija sastoje se od ravnih dijelova, što ih čini lakšim za čišćenje.

Prerastanje kanala utječe na električni način kada njegova veličina postane približno jednaka dubini prodiranja struje u metal, što je za rastaljeni aluminij na frekvenciji od 50 Hz jednako 3,5 cm. Stoga, kako bi se kanali čistili rjeđe , uzima se radijalna veličina kanala od 6-10 cm. Za vodoravni dio, koji je posebno težak za čišćenje, uzmite radijalnu veličinu kanala ovog odjeljka približno (1,3 - 1,5) d2. Okomite sekcije čiste se otprilike jednom u smjeni,

horizontalno - jednom dnevno.

Zajedno s upotrebom peći drugih konstrukcijskih tipova koriste se dvokomorne peći. Može biti jednofazni s dva kanala koji spajaju kade ili trofazni s četiri kanala. U zidovima kupki duž osi kanala izrađuju se rupe za čišćenje kanala, zatvorene glinenim čepovima. Čišćenje se provodi nakon ispuštanja metala.

Zbog velikog presjeka kanala, faktor snage je nizak, iznosi 0,3 - 0,4.

Peći za taljenje cinka

Katodni cink visoke čistoće tali se u kanalnim pećima, što ne zahtijeva rafiniranje. Rastaljeni cink, koji ima visoku fluidnost, spaja se s materijalima za oblaganje. Budući da se proces impregnacije obloge cinkom ubrzava s povećanjem hidrostatskog tlaka metala, peći za taljenje cinka imaju pravokutnu kupku male dubine i indukcijske jedinice s vodoravnim kanalima.

(Sl. 2.12) ..

Riža. 2.12. Indukcijska kanalska peć tipa ITs-40 kapaciteta 40 tona za taljenje cinka:

1 - komora za taljenje; 2 – komora za točenje; 3 – indukcijska jedinica; 4 – utovarni valjkasti transporter

Unutarnjom pregradom, u čijem se donjem dijelu nalazi prozor, kupka je podijeljena na komoru za topljenje i točenje. Čisti metal teče kroz prozor u komoru za lijevanje; nečistoće i zagađivači koji se nalaze blizu površine ostaju u komori za taljenje. Peći su opremljene uređajima za punjenje i lijevanje i rade u kontinuiranom načinu rada: katodni cink se puni u komoru za taljenje kroz otvor na krovu, a pretopljeni metal se izlijeva u kalupe. Izlijevanje se može izvesti zahvatanjem metala kutlačom, ispuštanjem kroz ventil ili ispumpavanjem pumpom. Uređaji za utovar i istovar dizajnirani su tako da spriječe ulazak para cinka u radionicu i opremljeni su snažnom ispušnom ventilacijom.

Peći koje koriste uklonjive indukcijske jedinice izrađuju se ljuljajuće, dok su one s neuklonjivim jedinicama stacionarne. Nagib se koristi za zamjenu indukcijske jedinice bez pražnjenja metala.

Faktor snage cinčanih peći je 0,5 - 0,6.

Peći za taljenje željeza

Kanalne peći koriste se za taljenje željeza kao mješalice u duplex procesu s kupolnim, lučnim i indukcijskim pećima na loncu, omogućujući povećanje temperature, legiranje i homogenost željeza prije lijevanja. Faktor snage peći za taljenje lijevanog željeza je 0,6 - 0,8.

Peći kapaciteta do 16 tona su osovinske peći s jednom ili dvije izmjenjive jedinice, peći većeg kapaciteta su osovinske i bubnjaste peći s brojem izmjenjivih jedinica od jedne do četiri.

Za servisiranje ljevaoničkih transportera postoje posebne mješalice za kanalno doziranje. Izbacivanje doziranog dijela iz takve miješalice provodi se ili naginjanjem peći, ili istiskivanjem metala dovođenjem komprimiranog plina u zatvorenu peć.

Kanalne miješalice za lijevano željezo imaju sustave za punjenje sifona i metalnu kremu; Kanali za punjenje i odvod izlaze u kadu blizu njenog dna, ispod površine taline. Zahvaljujući tome, metal nije kontaminiran troskom. Izlijevanje i ispuštanje metala može se dogoditi istovremeno.

2.6. Rad indukcijskih kanalskih peći

Šarža kanalnih peći sastoji se od čistih sirovina, proizvodnog otpada i legura (međulegure). U peć se prvo ubacuju vatrostalne komponente šarže, zatim one koje čine glavninu legure, a na kraju one s niskim talištem. Tijekom procesa taljenja smjesa

treba povremeno uznemiriti kako bi se izbjeglo zavarivanje dijelova i stvaranje mosta preko rastaljenog metala.

Prilikom taljenja aluminija i njegovih legura potrebno je očistiti materijale punjenja od nemetalnih onečišćenja, jer se zbog niske gustoće aluminija teško uklanjaju iz taline. Budući da je latentna toplina taljenja aluminija visoka, kada se velika količina punjenja unese u peć, metal se može stvrdnuti u kanalima; stoga se punjenje puni u malim serijama. Napon na induktoru mora se smanjiti na početku taljenja; Kako se tekući metal nakuplja, napon se povećava, osiguravajući da kupka ostane mirna i da oksidni film na njezinoj površini ne pukne.

Tijekom privremenih zaustavljanja, kanalna peć se prebacuje u stanje mirovanja, kada je u njoj ostala samo takva količina metala koja osigurava punjenje kanala i očuvanje zatvorenog prstena metala u svakom od njih. Ovaj metalni ostatak se održava u tekućem stanju. Snaga u ovom načinu rada je 10–15% nazivne snage peći.

Kada je peć zaustavljena duže vrijeme, sav metal iz nje mora biti ispušten, jer tijekom skrućivanja i kasnijeg hlađenja dolazi do pucanja u kanalima zbog kompresije, nakon čega pokretanje peći postaje nemoguće. Za pokretanje prazne peći u nju se ulijeva rastaljeni metal, a kamen za kupku i ložište moraju se prethodno zagrijati na temperaturu blisku temperaturi taline, kako bi se izbjeglo pucanje obloge i skrućivanje metala u kanalima. Zagrijavanje obloge je dugotrajan proces, budući da njegova brzina ne smije prelaziti nekoliko stupnjeva na sat.

Prijelaz na novi sastav legure moguć je samo ako obloga po svojim temperaturnim karakteristikama i kemijskim svojstvima odgovara novoj leguri. Stara legura se potpuno ispusti iz peći i u nju se ulije nova. Ako prethodna legura nije sadržavala komponente koje nisu dopuštene za novu leguru, tada se odgovarajući metal može dobiti tijekom prvog taljenja. Ako su takve komponente bile sadržane, tada je potrebno provesti nekoliko prijelaznih taljenja, nakon svakog od kojih se smanjuje sadržaj nepoželjnih komponenti koje ostaju u kanalima i na stijenkama kupelji kada se metal ispusti.

Za normalan rad kanalske peći s uklonjivim indukcijskim jedinicama potrebno je imati kompletan set grijanih jedinica u rezervi, spreman za trenutnu zamjenu. Zamjena se provodi na vrućoj peći uz privremeni prekid hlađenja jedinice koja se zamjenjuje. Stoga se sve operacije zamjene moraju izvesti brzo tako da trajanje prekida u opskrbi rashladnom vodom i zrakom ne prelazi 10 - 15 minuta, inače će doći do uništenja električne izolacije.

Stanje obloge kade tijekom rada prati se vizualno. Nadzor kanala nedostupnih pregledu provodi se neizravnom metodom, snimanjem aktivnog i reaktivnog otpora svakog induktora, koji se određuju iz očitanja kilovatmetra i fazometra. Aktivni otpor je, prema prvoj aproksimaciji, obrnuto proporcionalan

temelji se na površini poprečnog presjeka kanala, a reaktivni je proporcionalan udaljenosti od kanala do induktora. Stoga se kod jednolikog širenja (erozije) kanala djelatni i reaktivni otpori smanjuju, a kod jednolikog obraštanja kanala rastu; kada se kanal pomakne prema induktoru, reaktancija se smanjuje, a kada se pomakne prema kućištu, raste. Na temelju podataka mjerenja konstruiraju se dijagrami i grafikoni promjena otpora, koji omogućuju procjenu istrošenosti obloge kanala. O stanju obloge kanalske peći procjenjuje se i temperatura kućišta koja se redovito mjeri na mnogim kontrolnim točkama. Lokalno povećanje temperature kućišta ili povećanje temperature vode u bilo kojoj grani rashladnog sustava ukazuje na početak uništavanja obloge.

Obloga električnih peći s indukcijskim kanalima istodobno obavlja funkcije električne i toplinske izolacije. Međutim, kada je navlažena (hladna peć) ili zasićena električno vodljivim materijalima (iz taline ili plinovitog okoliša), električni otpor obloge naglo opada. To stvara opasnost od strujnog udara.

Zbog kvara može doći do električnog kontakta između dijelova pod naponom i drugih metalnih dijelova električne peći; kao rezultat toga, montažne jedinice kao što je okvir, s kojima osoblje dolazi u kontakt tijekom rada, mogu biti pod naponom.

Pri radu električnih peći, uređaja i električne opreme uključene u instalacije (upravljačke ploče, transformatori itd.) Za zaštitu od strujnog udara koriste se konvencionalna sredstva: uzemljenje metalnih dijelova (okvir peći, platforme itd.), zaštitna izolacijska sredstva ( rukavice, ručke, postolja; platforme i drugo), brave koje sprječavaju otvaranje vrata dok se instalacija ne isključi, itd.

Izvor opasnosti od eksplozije su vodom hlađeni dijelovi (kristalizatori, induktori, kućišta i drugi elementi električnih peći). U slučaju kvarova, njihova nepropusnost je prekinuta i voda ulazi u radni prostor peći; pod utjecajem visoke temperature voda intenzivno isparava i može doći do eksplozije u hermetički zatvorenoj peći kao posljedica povećanog tlaka; u nekim slučajevima dolazi do raspadanja vode i kada zrak uđe u pećnicu, može nastati eksplozivna smjesa. Takve se nezgode događaju kada se obloga u indukcijskim pećima za taljenje izjede.

Eksploziju može izazvati nakupljanje u ložištu lako zapaljivih tvari (natrij, magnezij i dr.) koje nastaju tijekom tehnološkog procesa, kao i mokro punjenje. Izvor eksplozije mogu biti kvarovi na elementima električne peći.

Tijekom rada peći potrebno je stalno pratiti nesmetani dovod rashladne vode i zraka te njihove temperature na izlazu iz rashladnih sustava. Kada se tlak vode ili zraka smanji, aktiviraju se odgovarajući releji, isključuje se napajanje neispravne indukcijske jedinice i daju se svjetlosni i zvučni signali. U slučaju pada tlaka u vodovodu, peć se prebacuje na pomoćno hlađenje iz protupožarne opskrbe vodom ili spremnika za hitne slučajeve koji osigurava

Gravitacijski dovod vode u rashladne sustave peći 0,5 - 1 sat. Zaustavljanje neprekinute opskrbe rashladnom vodom i zrakom dovodi do hitnog slučaja: namot induktora se topi.

Zaustavljanje dovoda vode u vodeno hlađene jakne kristalizatora dovodi do činjenice da se metal koji se izlije iz prijenosnog kućišta u kristalizator skrutne u kristalizatoru, što dovodi do kvara kristalizatora i poremećaja tehnološkog procesa.

Ako se prekine dovod struje, metal u peći se može smrznuti, što je ozbiljna nesreća. Stoga je poželjno osigurati redundanciju u sustavima napajanja za kanalske peći. Rezervna snaga mora biti dovoljna za održavanje metala u peći u rastaljenom stanju.

Povreda obloge peći (koja se ne otkriva vizualno ili instrumentima) dovodi do toga da metal iz kupke ili kanala peći dospije na transformator peći, što može dovesti do kvara transformatora peći i eksplozivne situacije.

Sigurnost od eksplozije osigurana je pouzdanim praćenjem napredovanja procesa, signaliziranjem kršenja režima, trenutačnim otklanjanjem kvarova i uputama za osoblje.

2.7. Položaj ljevaoničke opreme

Pećna instalacija uključuje samu kanalnu peć s nagibnim mehanizmom i niz elemenata opreme potrebnih za njezin normalan rad.

Peći relativno male snage napajaju se iz niskonaponskih sabirnica radioničke silazne trafostanice. Ako postoji više peći, one se raspoređuju po fazama kako bi trofazna mreža bila što ravnomjernije opterećena. Autotransformator za regulaciju napona ponekad se može osigurati sam za nekoliko peći; u tom slučaju sklopni krug treba omogućiti da se brzo uključi u krug bilo koje peći. To je moguće, na primjer, kod taljenja mesinga i cinka u ljevaonicama sa stalnim radnim ritmom, kada može biti potrebno smanjenje napona prilikom pokretanja peći prvi put nakon zamjene indukcijske jedinice ili tijekom povremenih zastoja radi održavanja metala u peć u zagrijanom stanju.

Peći snage preko 1000 kW obično se napajaju iz mreže 6 (10) kV preko pojedinačnih energetskih silaznih transformatora opremljenih ugrađenim naponskim stepenastim sklopkama.

Kompenzacijska kondenzatorska baterija, u pravilu, dio je instalacije peći, ali peć male snage i relativno visokog faktora snage (0,8 ili više) je možda nema. Ele-

Sastavni dijelovi svake ložišne instalacije su oprema za napajanje i zaštitu struje i alarmna oprema, mjerna i rasklopna oprema.

Položaj opreme za ugradnju peći može biti drugačiji (Sl. 2.13). Određuje se uglavnom pogodnošću transporta tekućeg metala, posebno ako kanalna peć radi zajedno s drugim pećima za taljenje i objektima za lijevanje.

Riža. 2.13. Položaj opreme za kanalsku indukcijsku peć ILK-1.6

Oznaka na kojoj je peć instalirana odabire se na temelju pogodnosti utovara ili izlijevanja i ispuštanja metala, kao i instaliranja i mijenjanja indukcijskih jedinica. Peći malog kapaciteta postavljaju se u pravilu u razini poda radionice, nagibne peći srednjeg i velikog kapaciteta - na povišenoj radnoj platformi, velike bubnjaste peći s platformama za održavanje - također u razini poda. Opis vrsta kupelji indukcijskih kanalskih peći dan je u odjeljku 3.3.

Kondenzatorska baterija nalazi se u neposrednoj blizini peći, obično ispod radne platforme ili u podrumu, u prostoriji s prisilnom ventilacijom jer se kondenzatori od 50 Hz hlade zrakom. Kada se otvore vrata prostorije kondenzatora, jedinica se isključuje sigurnosnom blokadom. Ispod radne platforme ugrađeni su i autotransformator i uljni tlačni uređaj za hidraulički pogon nagibnog mehanizma.

Kada se peć napaja iz zasebnog energetskog transformatora, njegova ćelija bi trebala biti smještena što je moguće bliže peći kako bi se smanjili gubici u opskrbi strujom.

U blizini peći treba opremiti prostor za oblaganje, sušenje i kalcinaciju indukcijskih jedinica.

Kao primjer, slika 2.13 prikazuje talionicu s kanalnom peći kapaciteta 1,6 tona za taljenje bakrenih legura. Ćelija transformatora 6, u kojoj se nalazi transformator 1000 kV A s visokonaponskom sklopnom opremom i zaštitom, prikazana je isprekidanim linijama, jer se može nalaziti i na drugom mjestu. Na radnoj platformi 7 nalazi se upravljačka ploča 4 na čijoj se prednjoj ploči nalaze mjerni instrumenti, signalne lampice, tipke za uključivanje i isključivanje grijanja i upravljanje uključivanjem naponskih stupnjeva. Nagibom peći 8 upravlja se daljinskim upravljačem 9, instaliranim na mjestu pogodnom za praćenje odvodnje metala. Nivo radne platforme olakšava postavljanje lonca ispod ispusta peći. Platforma 7, naginjući se zajedno s peći, zatvara izrez u glavnoj radnoj platformi i omogućuje peći da se slobodno okreće oko osi nagiba. Ispod radne platforme ugrađena je energetska ploča 1 s električnom opremom i hidrauličnim nagibnim mehanizmom za peć 2; Ovdje je također montiran izvor struje 3, spojen na peć savitljivim kabelima. Kondenzatorska baterija i jedinica za tlak ulja također se nalaze ispod radne platforme.

3. ELEKTRIČNI PRORAČUN INDUKCIJSKE KANALNE PEĆI

Postoje dvije glavne metode za izračun kanalskih indukcijskih peći. Jedan od njih temelji se na teoriji apsorpcije elektromagnetskih valova u metalu. Ovu je metodu predložio A.M. Weinberg i opisao u monografiji "Indukcijske kanalske peći". Druga metoda temelji se na teoriji transformatora koji radi u kratkom spoju. Jedan od autora ove metode je S.A. Fardman i I.F. Kolobnev. Ova je metoda našla široku primjenu kao inženjerska metoda za proračun indukcijskih kanalskih peći

Ovo poglavlje daje slijed inženjerskih elektrotehničkih proračuna s elementima proračuna za indukcijsku kanalsku peć i primjere proračuna za pojedine stupnjeve.

Prikazan je dijagram inženjerskog proračuna za indukcijsku kanalsku peć

ODABIR FORME

IZVORNIK

RAZRED

PEĆNICA. OBRAČUN KORISNIH

REFERENCA

PRODUKTIVNOST

I ISPUŠTENU POSUDU

PRORAČUN TOPLINSKE ENERGIJE

PRORAČUN SNAGE PEĆI

VRSTA I IZRAČUN

ODREĐIVANJE KOLIČINE

POPREČNI

INDUKCIJSKE JEDINICE I

BROJEVI FAZA PEĆI

TRANSFORMATOR

ODABIR VRSTE ELEKTRIČNE PEĆNICE

TRANSFORMATOR.

TOKA,

ODABIR NAPONA INDUKTORA

GEOMETRIJSKI

VELIČINE

I BROJ OKRETAJA

PRORAČUN GEOMETRIJSKIH

I INDUKTOR.

DIMENZIJE I STRUJA KANAL

GEOMETRIJSKI

INDUKCIJSKI DIJELOVI

VELIČINE

MAGNETSKA JEZGRA

PRORAČUN ELEKTRIČNE

PARAMETRI PEĆNICE

ISPRAVAK IZRAČUNA

PRORAČUN SNAGE

KONDENZATORSKA BATERIJA,

POTREBNO ZA NAPREDOVANJE

PRORAČUN HLAĐENJA

cosϕ

INDUKTOR

TOPLINSKI PRORAČUN PEĆI

U pravilu se kao početni podaci za izračun uzimaju:

Karakteristike metala ili legure koja se topi:

temperatura taljenja i lijevanja;

gustoća u krutom i rastaljenom stanju;

sadržaj topline ili entalpija legure pri temperaturi lijevanja (ovisnost entalpije o temperaturi prikazana je na slici 3.1) ili toplinski kapacitet i latentna toplina taljenja;

otpornost u čvrstom i rastaljenom stanju (ovisno

Ovisnost otpora o temperaturi prikazana je na sl. 3.2);

oženiti se

- karakteristike peći:

svrha peći;

kapacitet pećnice;

performanse peći;

trajanje taljenja i trajanje punjenja i lijevanja;

- karakteristike napajanja:

mrežna frekvencija;

mrežni napon ili napon sekundarnog namota transformatora električne peći koji napaja peć.

3.1. Određivanje kapaciteta pećnice

Ukupni kapacitet peći G sastoji se od korisnog (odvodnog) kapaciteta G p i preostalog kapaciteta (močvarnog kapaciteta) G b

gdje je k b koeficijent koji uzima u obzir preostali kapacitet (masa močvare). Ovaj

koeficijent se uzima jednak 0,2 – 0,5; s manjim vrijednostima za peći kapaciteta veće od 1 tone, a većim vrijednostima za peći kapaciteta manje od 1 tone.

Iskoristivi kapacitet (kapacitet koji se može isprazniti)

G p =

gdje je A p dnevna produktivnost peći u tonama (t/dan); m p - broj plivanja po danu.

Broj plivanja po danu

m p =

gdje je τ 1 trajanje taljenja i zagrijavanja tekućeg metala u satima, τ 2 je trajanje lijevanja, punjenja, čišćenja itd. u satima.

Treba napomenuti da je vrijednost produktivnosti vrlo relativna. U referentnoj literaturi, vrijednosti produktivnosti dane su približno (tablica 3.1).

Trajanje taljenja i zagrijavanja tekućeg metala (τ 1) ovisi o fizikalnom

kemijska svojstva (toplinski kapacitet i latentna toplina taljenja) rastaljenih metala i legura. Povećana produktivnost povezana je sa smanjenjem

vrijednosti τ 1, što dovodi do povećanja snage koja se dovodi u peć, te utječe na dizajn peći, tj. umjesto jednofazne peći bit će potrebno razviti

Za izgradnju trofazne peći, umjesto jedne indukcijske jedinice bit će potrebno koristiti nekoliko indukcijskih jedinica, itd.

S druge strane, povećanje τ 1 može poremetiti tehnološki proces

Tijekom procesa taljenja metala ili legure, na primjer, aditivi za legiranje mogu ispariti prije procesa lijevanja.

Ovisno o vrsti šarže koja se puni, brzini lijevanja, veličini poprečnog presjeka lijevanog ingota itd. vrijednost τ 2 također se može promijeniti do

slobodno širok raspon.

Stoga je pri izvođenju izračuna potrebno procijeniti vrijednost produktivnosti uzimajući u obzir i tehnologiju taljenja metala ili legura i značajke dizajna peći koja se razvija.

Ako je zadan korisni kapacitet peći, tada se ukupni kapacitet određuje izrazom

gdje je γ mj gustoća metala u tekućem stanju, kg m 3.

U tablici Tablica 3.2 prikazuje vrijednosti gustoće nekih metala i legura.

Presjek kupelji peći S vp određuje se nakon proračuna kanala peći. Visina kupelji peći h vp određena je izrazom

V pogl

S pogl

Kapacitet, t

Koristan

snaga, kWt

Proizvođač-

nost (orijentacija)

dnevno), t/dan

Broj indukcije

nalne jedinice

Broj faza

Koeficijent

snaga bez kom-

mirovine

Težina peći, ukupna

s metalom, t

Namjena bubanj peći

Svrha ove rotacijske peći je zagrijavanje sirovine do maksimalne temperature od 950 °C. Dizajn opreme temelji se na dolje navedenim uvjetima procesa u rotacijskoj peći.

Sirovine
Sirovina
Brzina dodavanja
Vlažnost sirovine
Temperatura sirovine
Specifični toplinski kapacitet sirovina
Nasipna gustoća sirovina
uranov peroksid (UO 4 . 2H 2 O)
300 kg/h
30 tež. %
16 °C
0,76 kJ/kg K
2,85 g/cm³
Proizvod
Materijal proizvoda
Brzina dodavanja proizvoda
Sadržaj vlage u proizvodu (mokra masa)
Temperatura proizvoda:
na ispusnoj strani peći
na ispusnoj strani hladnjaka
Specifični toplinski kapacitet proizvoda
Nasipna gustoća materijala proizvoda
Veličina čestice
uranov oksid (U3O8)
174,4 kg/h
≈ 0 mas.%

650 – 850 °C
60°C
0,76 kJ/kg K
2,0 g/cm³
8 – 20 µm
Potrošnja energije peći 206 kW
Brzina bubnja
domet
normalan
1-5 okretaja u minuti
2,6 okretaja u minuti

Materijal se zagrijava u sljedećim načinima prijenosa topline, navedenim prema rastućem redoslijedu važnosti:
1. Toplina zračenja.
2. Toplina od izravnog kontakta s unutarnjom površinom bubnja.

Potrebna količina topline određuje se uzimajući u obzir sljedeće zahtjeve:
1. Zagrijte kako biste povećali temperaturu čvrstih komponenti.
2. Zagrijte kako biste zagrijali mokri materijal za punjenje do temperature isparavanja.
3. Zagrijte da ispari mokri materijal za punjenje.
4. Zagrijte kako biste povećali temperaturu struje zraka.

Opis procesa bubnjaste peći
Vlažni kolač (UO 4 . 2H 2 O) stavlja se na pokretnu traku za utovar peći. Utovarna strana bubnja opremljena je vijčanim pločama i uvlačnom pločom, koja uklanja materijal s ove strane bubnja velikom brzinom. Odmah nakon izlaska iz pužnih ploča, materijal se pod utjecajem gravitacije slijeva duž uzdužne osi bubnja. U dijelu peći peći, hidratizirani uranov peroksid (UO 4 . 2H 2 O) se zagrijava pomoću električnih grijaćih elemenata peći. Električna pećnica podijeljena je u tri zone kontrole temperature, što omogućuje fleksibilnu kontrolu temperature. U prve dvije zone uranov peroksid (UO 4 . 2H 2 O) postupno se zagrijava do temperature od oko 680 °C. U trećoj zoni temperatura raste do otprilike 880 °C, a uranov peroksid (UO 4 . 2H 2 O) se pretvara u uranov oksid (U3O8).

Potpuno izreagirani žuti uranov kolač (U3O8) dovodi se u odjeljak za hlađenje bubnja. Toplina se od krutih komponenti, zbog visoke toplinske vodljivosti, odvodi kroz stijenku bubnja peći i odvodi rashladnom vodom raspršenom po vanjskoj strani bubnja. Temperatura materijala se snižava na cca 60 °C, zatim se materijal dovodi u ispusni cjevovod, preko kojeg gravitacijski ulazi u transportni sustav. Kroz ispusnu cijev, snažan protok zraka dovodi se u rotacionu peć, prolazeći kroz bubanj prema protoku materijala kako bi se uklonila vodena para nastala tijekom faze zagrijavanja procesa. Vlažan zrak uklanja se iz cijevi za punjenje pomoću ventilacije.

Komponente rotacijske peći

Rotacijski bubanj peći

Zavareni dijelovi bubnja imaju šavove koji se nalaze naizmjenično pod kutovima od 90 ° i 180 ° jedan prema drugom i dobiveni zavarivanjem s potpunim prodiranjem osnovnog metala. Gume i prstenasti zupčanici montirani su na strojno obrađene površine odvojene od bubnja odstojnicima kako bi se prilagodile razlikama u radijalnom toplinskom širenju. Dizajn bubnja uzima u obzir sva toplinska i mehanička opterećenja i stoga osigurava pouzdan rad. Na utovarnoj strani bubnja nalaze se obloge za zadržavanje materijala koje blokiraju povratni tok materijala u cjevovod i vijčane ploče za dovod materijala u grijane dijelove.
Otvoreni dijelovi bačve na strani utovara i istovara opremljeni su zaslonima za toplinsku zaštitu za osoblje.

Zavoj
Bubanj ima dvije gume bez varova i spojeva od kovanog čelika. Svaka traka ima čvrsti pravokutni presjek i ojačana je za dug radni vijek.

Potporni kotači
Bubanj peći se okreće na četiri potporna kotača od kovanog čelika. Potporni kotači su ojačani za duži radni vijek. Kotači su nategnuti na osovini visoke čvrstoće postavljenoj između dva ležaja s radnim vijekom od najmanje 60 000 sati. Baza kotača opremljena je potisnim vijcima za horizontalno poravnanje i podešavanje kotača.

Potisni valjci
Jedinica sadrži dva potisna valjka, koji se sastoje od dva čelična kotača sa zabrtvljenim sfernim valjkastim ležajevima, koji imaju radni vijek od najmanje 60 000 sati. Potisni valjci su ojačani kako bi im se produžio vijek trajanja.

Pogonska jedinica

Bubanj je dizajniran da se okreće frekvencijom od 1-5 okretaja u minuti sa snagom od 1,5 kW od elektromotora s brzinom vrtnje od 1425 okretaja u minuti, koji radi iz trofazne mreže izmjenične struje napona od 380 V, frekvencije od 50 Hz i izrađen u zatvorenoj izvedbi sa zračnim hlađenjem. Osovina elektromotora je izravno spojena na ulaznu osovinu glavnog mjenjača preko fleksibilne spojke.

Cikloidni glavni mjenjač ima precizan redukcijski omjer od 71:1 s jednim redukcijskim stupnjem. Osovina mjenjača male brzine dizajnirana je za potrebni okretni moment i maksimalna opterećenja.

Sprječavanje deformacije bubnja peći

Kako bi se spriječila deformacija bubnja peći tijekom kvarova u sustavu napajanja elektromotora, predviđen je dodatni dizel motor koji nastavlja okretati bubanj. Dizel motor ima promjenjivu brzinu (1500-3000 o/min) i nazivnu izlaznu snagu od 1,5 - 3,8 kW. Diesel motor pokreće se ručno ili pomoću istosmjernog elektropokretača i izravno je spojen na osovinu elektromotora preko spojke.

Peć s bubnjem">

Prstenasti zupčanik
Zupčanik je izrađen od ugljičnog čelika. Svaki lančanik ima 96 ojačanih zuba, montiran je na bubanj i ima priključke za jednostavno uklanjanje.

Pogonski zupčanik
Izrađen od ugljičnog čelika. Svaki zupčanik ima 14 kaljenih zuba i montiran je na osovinu mjenjača niske brzine.

Pogonski lanac
Za osiguranje rotacije bubnja peći koristi se nagnuti lanac.

Sustav peći

Kućište peći obuhvaća bubanj i izrađeno je od ugljičnog čelika. Zidovi i pod kućišta izrađeni su kao jedna cjelovita sekcija. Krov pećnice sastoji se od tri dijela, po jedan za svaku zonu grijanja, i može se ukloniti za održavanje pećnice ili bubnja.

Karakteristike komore/grijaćih elemenata:

Mlaznica za hlađenje vode
Mlaznica za hlađenje vode - smanjuje temperaturu proizvoda peći. Kućište hladnjaka izrađeno je od ugljičnog čelika s unutarnjim površinama premazanim epoksidnom smolom (radi smanjenja korozije). Kućište je opremljeno s dvije gornje cijevi s mlaznicama za raspršivanje, ulaznim i izlaznim rotirajućim labirintskim brtvama, gornjom mlaznicom za izlaz pare, donjom mlaznicom za odvod, mlaznicom za bočnu premosnicu, pristupnim vratima i otvorima za pregled. Voda se dovodi do mlaznica za raspršivanje kroz cjevovod i ispušta gravitacijom kroz donju odvodnu prirubnicu.

Pužni dodavač

Peć za pečenje opremljena je pužnim transporterom za punjenje uranovog peroksidnog kolača u bubanj; to je vijak koji se nalazi pod nultim kutom u odnosu na horizontalu, podvrgnut završnoj obradi.

Termoparovi peći
Predviđeni su termoparovi za kontinuirano praćenje temperature u zonama pećnice i temperature ispuštenog proizvoda.


Prekidači za nultu brzinu
Peć se isporučuje s dva prekidača nulte brzine, od kojih jedan kontinuirano kontrolira rotaciju bubnja, a drugi - rotaciju pužne linije za utovar. Sklopovi sklopke frekvencije vrtnje montirani su na krajevima osovina i tipa su disk generatora impulsa koji stvaraju izmjenično magnetsko polje koje bilježi mjerni uređaj.