FCU 6 kV en raison des chutes de tension. Qu'est-ce qu'un dispositif de compensation de filtre FKU ? Le résultat de l'utilisation de dfku

Les dispositifs de compensation de filtre (FCD) sont conçus pour réduire la distorsion harmonique de tension et compenser la puissance réactive des charges des consommateurs dans les réseaux d'alimentation électrique des entreprises industrielles et dans les réseaux électriques.

Lors de l'exploitation de plusieurs pistes sportives, il est important de bien protéger les mécanismes internes. Pour ce faire, vous pouvez acheter du lubrifiant silicone pour tapis roulant à prix réduit dans notre magasin. Création d'une formule hammam supplémentaire pour les équipements sportifs modernes.

Pouvoir filtres d'harmoniques supérieurs est important pour optimiser les coûts des entreprises industrielles, ainsi que pour augmenter la stabilité de leur travail et réduire les risques. L'utilisation de filtres de puissance permet d'atteindre des performances industrielles plus élevées, ainsi que d'utiliser une charge supplémentaire sur le réseau, ce qui peut être assez important lors de son expansion. Les filtres électriques destinés aux entreprises ont dans la plupart des situations une période d'amortissement inférieure à un an, ce qui rend leur utilisation économiquement justifiée et nécessaire.

La structure de la désignation standard du dispositif de compensation de filtre est déchiffrée comme suit :

Un exemple d'enregistrement de la désignation d'un PKU de la 13ème harmonique avec une tension de 10 kV, une puissance de 3000 kvar, une version climatique et une catégorie de placement - U3 : « Dispositif de compensation de filtre FKU-13-10-3000 UZ GOST 13109-97 .»

Les filtres harmoniques sont conçus individuellement pour chaque application individuelle. Cela garantit la capacité d'atteindre les paramètres les plus élevés pour filtrer les harmoniques supérieures et corriger le facteur de puissance de la PKU.

DONNÉES NÉCESSAIRES POUR LA CONCEPTION DE FILTRES À HAUTES HARMONIQUES (HHF).

Tension nominale.
Compensation de puissance réactive requise à la fréquence fondamentale.
Valeurs des courants des composantes harmoniques d'une charge non linéaire à filtrer ou informations sur les charges génératrices d'harmoniques.
Alimentation en court-circuit du réseau.
Paramètres de qualité de puissance requis sur les bus de puissance de la charge non linéaire (ou à un autre point de jonction).
Conditions environnementales (installation intérieure ou extérieure, plage de température).
Exigences supplémentaires (dimensions, protection, etc.)

Filtres à hautes harmoniques sont constitués de condensateurs connectés en série avec une inductance. L'inductance est sélectionnée de telle sorte que le filtre soit un circuit résonant série à faible impédance à la fréquence harmonique. Cela garantit que la majeure partie de la composante harmonique du courant traverse le filtre. Les condensateurs produisent de la puissance réactive à la fréquence fondamentale.

NPC ENERCOM-SERVICE LLC a de l'expérience dans la fabrication de filtres d'harmoniques supérieurs pour une tension de 0,4 ; 6.3 ; 10 et 35 kV pour les entreprises des industries métallurgiques, électrochimiques et pour les réseaux électriques des pays étrangers proches et lointains. Des spécialistes qualifiés peuvent réaliser une étude du réseau pour identifier la composition harmonique de ses paramètres de fonctionnement et établir des spécifications techniques pour la conception des équipements.

EXEMPLES DE FCU FABRIQUÉS PAR SPC "ENERCOM-SERVICE" LLC
POUR DIFFÉRENTES APPLICATIONS ET TENSIONS.

Données techniques et caractéristiques de base

Type de filtre	USFM-5/7-0.4-790U3	FKU-13-10-3000 U3	FKU-2-35-43000 U1
Tension nominale de PKU, kV
Numéro harmonique
Puissance nominale installée par la PKU, Mvar
Puissance nominale générée par la PKU, Mvar
Fréquence nominale, Hz
Fréquence d'accord du filtre, Hz
Courant continu, A
Courant harmonique fondamental, A
Courant d'harmoniques supérieures, A
Amplitude du courant lorsque le filtre est activé, kA
Courant de surcharge admissible, A
Durée du courant de surcharge, s
Fréquence de surcharge		20 fois par jour	20 fois par jour
Facteur Q à 50 Hz
Facteur de qualité à la fréquence d'accord
Nombre de condensateurs dans la phase de la batterie, pcs.
Poids de la PCU, kg
Dimensions: longueur, mm, pas plus largeur, mm, pas plus hauteur, mm, pas plus

remarque : le jeu de barres n'est pas représenté en vue de dessus

Vue générale du FKU-13-10-3000 U3

Batterie de condensateur

Réacteur à filtre sec

Transformateur de courant

Vue générale du FKU-2-35-43000 U1

Dispositifs de compensation statique pour les entreprises industrielles.

L'utilisation généralisée d'entraînements électriques à thyristors, d'installations d'électrolyse redresseur, de puissants fours à arc électrique, de laminoirs et d'autres consommateurs d'électricité avec des charges fortement variables et un courant non sinusoïdal s'accompagne d'une consommation importante de puissance réactive et d'une distorsion de la tension d'alimentation, ce qui peut entraîner à une augmentation des pertes d'électricité et à une détérioration et à une perturbation du fonctionnement normal du consommateur d'électricité. Ces consommateurs comprennent principalement les usines métallurgiques, les entreprises chimiques, les entreprises de métallurgie non ferreuse, les entreprises de pâtes et papiers, les entreprises de traitement électrochimique des métaux et des pierres précieuses, les entreprises de soudage à l'arc électrique et par résistance, les entreprises ordinaires utilisant des lampes à décharge de gaz pour l'éclairage, l'huile et les entreprises gazières et les industries charbonnières, les entreprises d'irrigation équipées de moteurs électriques de divers types et d'autres entreprises.

Pour compenser la puissance réactive et améliorer le facteur de puissance, filtrer les harmoniques supérieures courant, réduisant les fluctuations de tension et améliorant les paramètres de qualité de l'énergie, des dispositifs de compensation statique sont utilisés :

unités de condensateurs (facteur de puissance croissant);
installations de compensation de filtre (augmentation du facteur de puissance et filtrage des harmoniques de courant plus élevées) ;
compensateurs de puissance réactive à thyristors statiques (augmentation du facteur de puissance, filtrage des harmoniques de courant plus élevées, réduction de l'asymétrie de tension et stabilisation de la tension).

L'utilisation de dispositifs de compensation statique permet :

réduire considérablement la charge de puissance réactive et harmoniques supérieures courant des transformateurs alimentant les consommateurs, ce qui permet de connecter une charge supplémentaire ;
améliorer les indicateurs de qualité de la tension et, ainsi, augmenter la qualité des produits et la productivité du processus technologique du consommateur d'électricité.

Par exemple, l'utilisation du SVC dans une usine métallurgique a augmenté le facteur de puissance de charge de 0,7 à 0,97, réduit les fluctuations de la tension d'alimentation de 3 fois et réduit le temps de fusion d'un métal de 150 minutes. jusqu'à 130 minutes. et la consommation d'énergie spécifique par tonne d'acier fondu de 4 %, et a également réduit la consommation de matériaux en graphite. En général, la période d'amortissement des dispositifs de compensation statique est en moyenne comprise entre 0,5 et 1 an.

Si nécessaire, SPC "enercomserv" LLC peut réaliser un ensemble de travaux sur la mise en œuvre du STC, en commençant par une inspection des réseaux électriques, en effectuant les mesures nécessaires afin de déterminer le type, la puissance et les points de connexion du STC, la sélection des circuits et des paramètres des équipements, de leurs lois de régulation et de la fourniture des équipements STC « clé en main », de leur installation, de leur mise en service, de leurs tests de démarrage, ainsi que de la formation du personnel et de l'entretien ultérieur des équipements.

Désignations des produits :

Dispositif de compensation de filtre FKU-5-10-5400 U3 YUPIN.673842.014
Dispositif de compensation de filtre FKU-5-10-5400 U3 YUPIN.673842.014-01
Dispositif de compensation de filtre FKU-5-10-7200 UHL1 YUPIN.673842.015
Dispositif de compensation de filtre FKU-10-18000 U3
Conception de filtres de puissance USFM 0,4-5/7-450 U3
Système de contrôle, de régulation et de protection pour dispositif de compensation SURZA KU

Informations Complémentaires

Filtres de puissance

Afin de répondre de manière organique à ces exigences, le système d'alimentation électrique doit être ininterrompu et aussi fiable que possible. Installation filtres de puissance est l'un des moyens les plus efficaces et de haute qualité pour réduire l'impact sur le réseau de fours en acier à arc, de production de soudage et de convertisseurs de vannes, largement mis en œuvre dans l'alimentation électrique industrielle pour l'efficacité technique de la production.

Titulaires du brevet RU 2479088 :

L'invention concerne le domaine de l'électrotechnique et vise à compenser la puissance réactive des consommateurs triphasés, principalement des entreprises industrielles. Le résultat technique consiste à maximiser le facteur de puissance dans tous les modes de fonctionnement de la charge, y compris nominal, en régulant la puissance réactive du dispositif de compensation du filtre tout en augmentant simultanément le niveau de tension au niveau de la charge triphasée. Le dispositif de compensation du filtre contient une charge triphasée reliée par une étoile, une unité de compensation de trois circuits LC à paramètres fixes, un interrupteur et trois capteurs de courant, un transformateur élévateur triphasé, un redresseur, un dispositif de calcul de puissance réactive, trois onduleurs de tension autonomes, un transformateur de mesure de tension triphasé, un dispositif de synchronisation, un système de contrôle pour les onduleurs qui sont dans une certaine relation les uns avec les autres. 2 malades.

Le dispositif de compensation de filtre concerne l'électrotechnique et est conçu pour compenser la puissance réactive des consommateurs triphasés, principalement des entreprises industrielles.

La compensation de puissance réactive est un moyen efficace pour augmenter le facteur de puissance dont la valeur dépend de la proximité de la phase du courant consommé par rapport à la tension d'alimentation, ainsi que pour améliorer la forme du courant consommé.

Actuellement, le facteur de puissance des entreprises à forte intensité énergétique est de 0,6 à 0,7. Un faible facteur de puissance entraîne des pertes d’énergie importantes.

Il est bien connu que l’amélioration du facteur de puissance réduit la consommation de puissance réactive et améliore la forme du courant consommé.

Avec une tension et un courant non sinusoïdaux, le facteur de puissance K m du consommateur est déterminé par la formule [L.A. Bessonov. Fondements théoriques du génie électrique. Circuits électriques. Cahier de texte. - 10e éd. - M. : Gardariki, 2000] :

où φ est l'angle de décalage (phase) entre le courant consommé et la tension d'alimentation ;

υ - coefficient de distorsion de la forme du courant consommé.

Le dernier coefficient caractérise le degré de distorsion de la forme du courant et est déterminé par le rapport de la première harmonique du courant consommé I 1 à sa valeur efficace I d'entrée

Ainsi, le facteur de puissance K m caractérise le degré de consommation de puissance réactive par la charge. Une augmentation de K m permet de réduire la puissance réactive et d'améliorer la forme du courant consommé.

Avec une charge linéaire, le courant consommé a une forme sinusoïdale, pour laquelle le coefficient υ=1. Dans ce cas, le facteur de puissance est calculé à l'aide de la formule :

On connaît un dispositif de compensation de filtre (FKU), basé sur l'approche de la phase φ du courant consommé de la fréquence fondamentale (50 Hz) à la tension d'alimentation (Bader M.P. Compatibilité électromagnétique / Manuel pour les universités des transports ferroviaires. - M. : UMK MPS. 2002. - 638 s.).

Le dispositif de compensation du filtre contient trois circuits LC, qui sont combinés en un « triangle ». Le condensateur C et le réacteur L du circuit LC ont des paramètres fixes.

Le dispositif de compensation du filtre est connecté en parallèle au réseau triphasé et à la charge triphasée.

Pour éviter l'amplification résonante des harmoniques, les condensateurs C de l'appareil sont connectés en série avec les selfs L. La fréquence de résonance du circuit LC est choisie en fonction du réglage à une fréquence de 240 Hz, proche de la fréquence de la quinte la plus grande. harmonique (250 Hz) dans le courant de charge. Pour une fréquence fondamentale de 50 Hz, le circuit LC du dispositif de compensation du filtre est de nature capacitive, et pour la cinquième harmonique du courant consommé par la charge, il a un effet shunt.

En raison de la nature inductive du courant de charge, le courant du dispositif de compensation du filtre avec une fréquence fondamentale de 50 Hz a un caractère capacitif et circule en antiphase avec le courant de charge. Lorsque ces courants sont ajoutés, un courant secteur à fréquence principale est formé, dans lequel le courant de charge inductif est compensé par le courant capacitif du dispositif de compensation de filtre. En conséquence, la phase φ du courant secteur se rapproche de la forme de la tension d'alimentation. Une diminution de l'angle φ entraîne une augmentation de Cosφ et, par conséquent, du facteur de puissance K m.

Un dispositif de compensation de filtre avec un courant de compensation non régulé augmente le facteur de puissance du consommateur uniquement aux courants de charge nominaux.

Un écart du courant de charge par rapport à la valeur nominale provoque une compensation incomplète de la puissance réactive et une augmentation du déphasage φ entre le courant consommé et la tension d'alimentation, ce qui réduit le facteur de puissance en réduisant Cosφ.

L'avantage du dispositif de compensation de filtre connu avec des paramètres fixes du circuit LC est d'augmenter le facteur de puissance dans les conditions de fonctionnement à charge nominale en raison d'une augmentation de Cosφ aux courants de charge nominaux. Cela est dû au flux de courant capacitif dans le compensateur, qui compense le courant de charge inductif de nature opposée.

L'inconvénient du dispositif de compensation de filtre est la limitation de la plage de puissances de charge, à laquelle la compensation complète de la puissance réactive de la charge ne se produit qu'à une puissance de charge (nominale) relativement constante. Cela est dû au fait que dans des conditions autres que le mode de fonctionnement nominal de la charge, une compensation incomplète de sa puissance réactive se produit en raison de la valeur constante du courant capacitif du dispositif de compensation du filtre. Ainsi, dans des charges autres que le mode de fonctionnement nominal, le facteur de puissance n'atteint pas la valeur maximale et est sous-estimé, ce qui constitue un inconvénient du dispositif connu.

Le plus proche de la solution revendiquée en termes d'ensemble de caractéristiques essentielles et de résultat obtenu est un dispositif de compensation de filtre basé sur l'approche de la phase du courant consommé de la fréquence principale (50 Hz) par rapport à la tension d'alimentation [Electronique de puissance . Manuel de référence. Par. avec lui. édité par Docteur en ingénierie Sciences V.A. Labuntsova. - M. : Energoatomizdat, 1987-326 p.].

Le dispositif de compensation de filtre contient trois blocs de compensation, un bloc de mesure, un amplificateur, trois éléments de seuil avec des tensions de réponse différentes, trois formateurs d'impulsions de commande, les premier et deuxième capteurs de courant, les premier et deuxième transformateurs de tension de mesure et un commutateur.

Chacun des blocs de compensation se compose de trois circuits LC à paramètres fixes, combinés en un « triangle », et de trois commutateurs à thyristors. Chaque interrupteur à thyristor est connecté en série avec le circuit LC. Le commutateur à thyristors est composé de deux thyristors dos à dos connectés en parallèle.

Les unités de compensation sont connectées via un interrupteur en parallèle à un réseau triphasé et une charge triphasée.

Les éléments de seuil sont configurés pour différentes tensions de réponse, qui sont proportionnelles aux trois valeurs de puissance réactive de charge.

Les entrées des premier et deuxième capteurs de courant sont connectées respectivement aux phases A et C de la charge triphasée, et leurs sorties sont connectées respectivement aux première et deuxième entrées de l'unité de mesure. Les entrées des premier et deuxième transformateurs de tension de mesure sont connectées respectivement aux tensions linéaires U ab et U bc de la charge, et leurs sorties sont connectées respectivement aux troisième et quatrième entrées de l'unité de mesure. La sortie de l'unité de mesure est connectée via un amplificateur à la première entrée de chaque élément de seuil, dont la sortie est connectée via le conformateur d'impulsions de commande correspondant à l'entrée du commutateur à thyristors de l'unité de compensation correspondante.

Le dispositif de compensation de filtre fonctionne comme suit.

Les signaux de courant des phases A et C, générés respectivement à la sortie des premier et deuxième capteurs de courant, ainsi que les signaux de tension linéaires reçus aux sorties des premier et deuxième transformateurs de tension de mesure, sont fournis respectivement au première à quatrième entrées de l'unité de mesure. Dans l'unité de mesure, en fonction de l'amplitude de ces signaux, une tension est générée proportionnelle à la puissance réactive de la charge triphasée. Cette tension, augmentée par l'amplificateur, est fournie aux entrées des premiers éléments de seuil. Les éléments de seuil fonctionnent à trois valeurs de tension fixes différentes (étapes), correspondant à trois valeurs de puissance réactive de la charge triphasée. Grâce à cela, une régulation en trois étapes de la puissance réactive de la charge se produit. Si au premier étage la tension de sortie de l'amplificateur dépasse le seuil de fonctionnement du premier élément de seuil, cet élément est activé. Le signal de sortie du premier élément de seuil comprend le premier formateur d'impulsions de commande, dont le signal de sortie comprend les commutateurs à thyristors du premier bloc de compensation. Grâce à des interrupteurs à thyristors fermés, les circuits LC sont connectés en parallèle au réseau et à la charge triphasée. Un courant capacitif circule dans le circuit LC pour compenser le courant inductif de la charge triphasée.

Avec une nouvelle augmentation du courant de charge, la puissance réactive de la charge triphasée augmente. De ce fait, le signal de tension augmente à la sortie de l'unité de mesure et aux entrées des éléments de seuil. Une augmentation de cette tension déclenche le deuxième élément de seuil, entraînant l'activation supplémentaire de la deuxième unité de compensation, ce qui augmente la puissance réactive du dispositif de compensation du filtre au deuxième étage.

Avec une augmentation encore plus importante du courant de charge (puissance réactive), le troisième élément de seuil est déclenché, y compris la troisième unité de compensation (troisième étage). De ce fait, les trois blocs de compensation du dispositif de compensation du filtre fonctionnent et développent la plus grande puissance réactive. Ainsi, une compensation de puissance réactive en trois étapes se produit, grâce à laquelle la phase du courant consommé φ se rapproche de la tension d'alimentation. Une diminution de l'angle de phase φ entraîne une augmentation de Cosφ et, par conséquent, une augmentation du facteur de puissance K m.

L'avantage du dispositif de compensation de filtre connu est d'élargir la plage de puissances de charge dans laquelle la puissance réactive est entièrement compensée, qui est fournie à trois étapes de fonctionnement de la charge. Cela est dû à une régulation de puissance réactive en trois étapes, dans laquelle à chaque étape de fonctionnement de la charge, la valeur Cosφ la plus élevée est atteinte et le facteur de puissance augmente, en raison de l'approche de la phase du courant consommé par rapport à la tension d'alimentation. Cela conduit à une extension de la gamme de puissances de charge compensées.

Cependant, si la valeur de la puissance réactive de la charge dans les modes de fonctionnement intermédiaires diffère de la puissance réactive des trois étages du dispositif de compensation du filtre, alors le facteur de puissance reste sous-estimé, ce qui constitue un inconvénient du dispositif connu.

Cela est dû au fait que dans les modes de fonctionnement intermédiaires de la charge, différents des trois valeurs fixes de la puissance réactive du dispositif de compensation du filtre, une compensation incomplète de la puissance réactive de la charge se produit, car la puissance réactive du La charge diffère de la puissance réactive du dispositif de compensation du filtre.

Le problème résolu par l'invention est de développer un dispositif de compensation de filtre qui fournit une augmentation maximale du facteur de puissance dans tous les modes de fonctionnement de charge, y compris nominal, en régulant la puissance réactive du dispositif de compensation de filtre tout en augmentant simultanément le niveau de tension aux trois -charge de phase.

Pour résoudre ce problème, un dispositif de compensation de filtre contenant une charge triphasée connectée par une étoile, une unité de compensation de trois circuits LC à paramètres fixes, un interrupteur et deux capteurs de courant, tandis que l'unité de compensation via l'interrupteur est connectée en parallèle à le réseau triphasé, les premières entrées de deux capteurs de courant connectées à un réseau triphasé, leurs secondes entrées sont connectées à deux phases d'une charge triphasée, un transformateur élévateur triphasé, un redresseur, un calcul de puissance réactive dispositif, trois onduleurs de tension autonomes, un transformateur de mesure de tension triphasé, un dispositif de synchronisation, un système de commande d'onduleur et un troisième capteur de courant sont introduits, tandis que chaque enroulement secondaire d'un transformateur élévateur de tension triphasé est connecté entre un condensateur et le inductance d'un circuit LC adjacent, les entrées d'un transformateur de mesure de tension triphasé sont connectées en parallèle au réseau, et ses sorties sont connectées aux quatrième, cinquième, sixième entrées du dispositif de calcul de puissance réactive et aux entrées du dispositif de synchronisation, l'entrée du redresseur est connectée au réseau triphasé, chaque enroulement primaire d'un transformateur élévateur triphasé est connecté à la sortie correspondante d'onduleurs de tension autonomes dont les premières entrées sont interconnectées et connectées à la sortie du redresseur , la première entrée du troisième capteur de courant est connectée à un réseau triphasé, sa deuxième entrée est connectée à la troisième phase d'une charge triphasée, la sortie de chaque capteur de courant est connectée respectivement au premier, au deuxième et au troisième entrées du dispositif de calcul de puissance réactive dont les première, deuxième et troisième sorties sont connectées respectivement aux quatrième à sixième entrées du système de commande de l'onduleur, les sorties du dispositif de synchronisation sont connectées aux première, deuxième et troisième entrées système de contrôle d'onduleur dont les sorties sont connectées aux secondes entrées des onduleurs de tension autonomes.

La solution revendiquée diffère du prototype par l'introduction de nouveaux éléments - un transformateur élévateur triphasé, un redresseur, un dispositif de calcul de puissance réactive, trois onduleurs de tension autonomes, un transformateur de tension de mesure triphasé, un dispositif de synchronisation, un onduleur système de contrôle et un troisième capteur de courant, ainsi que de nouvelles relations entre les éléments du dispositif de compensation du filtre.

La présence de traits distinctifs significatifs indique que la solution proposée répond au critère de brevetabilité de l'invention « nouveauté ».

L'introduction d'un transformateur élévateur triphasé, d'un redresseur, d'un dispositif de calcul de puissance réactive, de trois onduleurs de tension autonomes, d'un transformateur de mesure de tension triphasé, d'un dispositif de synchronisation, d'un système de contrôle de l'onduleur et d'un troisième capteur de courant et une modification du les relations entre les éléments de l'appareil assurent une augmentation du facteur de puissance dans tous les modes de fonctionnement d'une charge triphasée, y compris nominal. Cela est dû à la capacité de réguler la puissance réactive du dispositif de compensation du filtre en fonction des modifications de la puissance réactive de la charge triphasée. Lorsqu'elle est régulée, la puissance réactive du dispositif de compensation du filtre devient égale à la puissance réactive de la charge dans tous les modes de fonctionnement. Si ces puissances sont égales, sur toute la plage d'évolution du courant de la charge triphasée, sa puissance réactive est entièrement compensée. Dans ce cas, le courant secteur coïncide avec la tension d'alimentation, grâce à quoi le facteur de puissance atteint sa valeur maximale.

Simultanément à l'augmentation du facteur de puissance dans tous les modes de fonctionnement de la charge triphasée, une augmentation du niveau de tension au niveau de la charge triphasée est assurée. Cela est dû au fait que lors de la compensation de la puissance réactive d'une charge triphasée, la composante réactive du courant du réseau diminue et, par conséquent, les pertes de tension dans le réseau dues au flux de courant réactif sont réduites. La réduction des pertes de tension dans le réseau entraîne une augmentation du niveau de tension au niveau de la charge triphasée.

Relation de cause à effet « L'introduction d'un transformateur élévateur triphasé, d'un redresseur, d'un dispositif de calcul de puissance réactive, de trois onduleurs de tension autonomes, d'un transformateur de mesure de tension triphasé, d'un dispositif de synchronisation, d'un système de contrôle de l'onduleur et d'un troisième. capteur de courant et une modification des relations entre les éléments de l'appareil entraînent une augmentation maximale du facteur de puissance dans tous les modes de fonctionnement de la charge, y compris nominal, avec une augmentation simultanée du niveau de tension sur une charge triphasée" n'était pas trouvée dans l'art antérieur, n'en découle pas explicitement et est nouvelle. La présence d'une nouvelle relation de cause à effet indique que la solution proposée répond au critère de brevetabilité de l'invention « activité inventive ».

La figure 1 montre un schéma d'un dispositif de compensation de filtre, confirmant ses performances et son « applicabilité industrielle ».

La figure 2 présente les résultats de la modélisation mathématique d'une phase d'un dispositif de compensation de filtre lorsqu'il fonctionne avec une charge inductive.

Le dispositif de compensation de filtre contient une charge triphasée 1, une unité de compensation 2, un transformateur élévateur de tension triphasé 3, un interrupteur 4, un redresseur 5, un dispositif de calcul de puissance réactive 6, trois onduleurs de tension autonomes 7, 8, 9. , un transformateur de mesure de tension triphasé 10, un dispositif de synchronisation 11, un système de contrôle des onduleurs 12 et trois capteurs de courant 13, 14, 15.

La charge triphasée 1 est connectée en étoile et reliée aux secondes entrées des capteurs de courant correspondants 13, 14 et 15 dont les premières entrées sont reliées respectivement aux phases A, B et C du réseau triphasé. .

L'unité de compensation 2 se compose de trois circuits LC à paramètres fixes, combinés en un « triangle », et de trois enroulements secondaires du transformateur élévateur 3. Chaque enroulement secondaire du transformateur élévateur 3 est connecté en série avec un circuit LC constitué d'un transformateur élévateur en série. inductance connectée 16 et un condensateur 17.

Le transformateur élévateur triphasé 3 est constitué de trois enroulements primaires et trois enroulements secondaires (non indiqués sur la Fig. 1).

Le redresseur 5 est réalisé par exemple selon un circuit redresseur en pont triphasé et est connecté en parallèle au réseau.

L'unité de compensation 2 est connectée via l'interrupteur 4 en parallèle au réseau triphasé.

Chaque enroulement primaire du transformateur élévateur triphasé 3 est connecté à la sortie correspondante de chaque onduleur de tension autonome 7, 8, 9. Les premières entrées des onduleurs de tension autonomes 7, 8, 9 sont interconnectées et connectées à la sortie du transformateur élévateur triphasé 3. redresseur 5.

Les sorties de chaque premier 13, deuxième 14 et troisième 15 capteurs de courant sont reliées respectivement aux première, deuxième et troisième entrées du dispositif de calcul de puissance réactive 6.

La première troisième sortie du dispositif de calcul de puissance réactive 6 est connectée respectivement aux quatrième et sixième entrées du système de commande de l'onduleur 12.

Les entrées du transformateur de mesure de tension triphasé 10 sont connectées en parallèle au réseau, et les sorties du transformateur de mesure de tension triphasé 10 sont connectées respectivement aux quatrième, cinquième et sixième entrées du dispositif de calcul de puissance réactive. 6 et aux entrées du dispositif de synchronisation 11. Les sorties du dispositif de synchronisation 11 sont connectées aux première, deuxième et troisième entrées du système de contrôle de l'onduleur 12. Les sorties du système de contrôle de l'onduleur 12 sont connectées aux deuxièmes entrées. d'onduleurs de tension autonomes 7, 8 et 9.

L'appareil fonctionne comme suit.

Grâce à la nature inductive de la charge triphasée 1, la puissance réactive est consommée depuis le réseau. Pour mesurer la puissance réactive, des signaux de courant de phase sont fournis depuis la sortie des capteurs de courant 13, 14, 15 vers les première, deuxième et troisième entrées du dispositif de calcul de puissance réactive 6, et depuis la sortie du transformateur de mesure de tension triphasé 10. aux quatrième, cinquième et sixième entrées du dispositif de calcul de puissance réactive, 6 signaux de tension de phase sont reçus. Dans le dispositif de calcul de puissance réactive 6, l'amplitude de ces signaux génère une tension proportionnelle à la puissance réactive de la charge triphasée 1, qui est fournie aux quatrième, cinquième et sixième entrées du système de contrôle de l'onduleur 12.

Des signaux de tension de phase sont fournis aux entrées du dispositif de synchronisation 11, dont l'amplitude forme une sinusoïde « unitaire », qui est fournie aux première, deuxième et troisième entrées du système de commande de l'onduleur 12. Dans ce cas, le La phase de la sinusoïde « unité » est en avance de 90° sur la tension du secteur et coïncide avec la phase de tension sur le condensateur du bloc de compensation 2.

Dans le système de commande d'onduleur 12, des signaux de commande sont générés à partir des signaux reçus au niveau de ses première à sixième entrées. Le système de contrôle de l'onduleur 12 génère un signal de commande pour les onduleurs de tension autonomes 7, 8, 9, à l'aide duquel la phase φ du courant consommé est rapprochée de la tension d'alimentation. Le signal de commande correspondant provenant de la sortie du système de commande de l'onduleur 12 est fourni aux deuxièmes entrées des onduleurs de tension autonomes 7, 8, 9. Lors de la génération de ce signal, une sinusoïde « unitaire » est utilisée, lorsqu'elle est multipliée par un signal proportionnel à la puissance réactive de la charge triphasée 1, un signal modulant pour le contrôle est obtenu des onduleurs de tension autonomes 7, 8, 9.

La tension continue de la sortie du redresseur 5, convertie par celui-ci à partir de la tension alternative du secteur, est fournie aux premières entrées des onduleurs de tension autonomes 7, 8, 9.

Dans les onduleurs de tension autonomes 7, 8, 9, les tensions des enroulements primaire et, par conséquent, secondaire du transformateur élévateur triphasé 3 sont formées à partir des signaux reçus à leurs entrées.

La tension du secteur est fournie via l'interrupteur 4 aux condensateurs 17 du bloc de compensation 2. De plus, la tension des enroulements secondaires du transformateur élévateur triphasé 3 est fournie au bloc de compensation 2. Dans ce cas, les tensions entrantes forment la tension résultante sur les armatures du condensateur 17 du bloc de compensation 2. La tension sur les armatures du condensateur 17 change en fonction de la puissance réactive de la charge triphasée 1, c'est-à-dire qu'elle devient réglable. Dans ce cas, la puissance réactive du dispositif de compensation du filtre est égale à la puissance réactive de la charge triphasée 1 dans tous les modes de fonctionnement, y compris le mode nominal. Si la puissance réactive de la charge triphasée Q n correspond à la puissance réactive Q de la source du dispositif de compensation de filtre, alors la puissance réactive de la charge triphasée est entièrement compensée et le facteur de puissance est maximisé.

La puissance de l'unité de compensation 2 devient réglable en modifiant la tension des enroulements secondaires du transformateur élévateur triphasé 3, ce qui permet de compenser pleinement la puissance réactive de la charge 1 dans tous les modes de son fonctionnement.

En mode nominal, la puissance de la source Q de l'unité de compensation 2 est sélectionnée parmi les conditions de fonctionnement de la charge triphasée 1 dans ce mode. La valeur de Q source est égale à la puissance réactive Q n consommée par la charge triphasée 1 en mode nominal, soit Qsource =Qn. La puissance réactive d'une charge triphasée 1 Q n est déterminée par la puissance réactive de la fréquence fondamentale f = 50 Hz, c'est-à-dire le degré d'approximation de la phase du courant consommé par rapport à la tension d'alimentation.

A valeur de capacité C constante, la puissance réactive d'une phase de l'unité de compensation 2 du dispositif est déterminée comme :

où ω=2πf - fréquence circulaire du courant alternatif ;

C est la capacité du condensateur du bloc de compensation 2 ;

U C - tension sur les plaques du condensateur C.

Dans le mode de fonctionnement nominal d'une charge triphasée, la tension aux plaques du condensateur est déterminée par la tension de ligne du réseau, c'est-à-dire U C = U l.

A valeur constante de la tension secteur, la capacité du condensateur 17 est sélectionnée sur la base de la compensation complète de la puissance réactive lorsque la charge triphasée 1 fonctionne en mode nominal. Dans ce cas, le courant capacitif du condensateur 17 de l'unité de compensation 2 est égal à la composante inductive du courant de la charge triphasée 1. Le courant du condensateur 17 circule en antiphase avec le courant inductif de la charge triphasée 1, qui conduit à compenser la puissance réactive de la charge triphasée 1 à la fréquence fondamentale de 50 Hz. De ce fait, la phase du courant secteur φ se rapproche de la forme de la tension secteur, augmentant la valeur du coefficient Cosφ et, par conséquent, le facteur de puissance.

Dans des conditions autres que le mode de fonctionnement nominal de la charge triphasée 1, la compensation complète de sa puissance réactive est obtenue en modifiant la puissance réactive de l'unité de compensation 2 Q source en fonction de la puissance réactive Q n de la charge triphasée 1. Dans ce cas Dans ce cas, la même condition est remplie : Q source = Q n. Conformément à l'expression (4), la modification de la puissance réactive de l'unité de compensation 2 Q ucm peut être réalisée en régulant la tension U C sur les armatures du condensateur 17.

Dans un circuit fermé d'un circuit électrique, comprenant le circuit LC du bloc de compensation 2, l'enroulement secondaire d'un transformateur élévateur triphasé 3 et la tension du réseau U l conformément à la deuxième loi de Kirchhoff pour la tension sur le condensateur 17 du bloc de compensation 2, on peut écrire :

où U VDT-2 est la tension sur l'enroulement secondaire du transformateur élévateur triphasé 3.

Dans ce cas, conformément à l'expression (4), la puissance réactive de l'unité de compensation 2 du dispositif est déterminée comme :

De la dernière relation, il résulte que la modification de la puissance réactive Q ucm de l'unité de compensation 2 s'effectue en modifiant la tension sur les enroulements secondaires du transformateur élévateur triphasé 3.

La valeur de tension U du VDT-2 des enroulements secondaires du transformateur élévateur triphasé 3 est choisie parmi la condition de compensation de la puissance réactive de la charge à la fréquence fondamentale et l'approximation maximale de la phase du courant consommé à la tension du secteur, à laquelle la phase φ a la plus petite valeur, respectivement, la valeur du coefficient Cosφ est la plus grande.

Pour ce faire, lorsque la puissance réactive de la charge triphasée 1 augmente au-dessus de celle nominale, la tension C du VDT-2 augmente (le signe « + » dans la formule 6). Lorsque la puissance réactive de la charge triphasée 1 diminue, la source de puissance Q diminue en raison d'une diminution de la tension U du VDT-2 (le signe « - » dans la formule 6).

Ainsi, la compensation complète de la puissance réactive de la charge s'effectue en régulant la tension sur les plaques du condensateur 17, ce qui assure une augmentation du facteur de puissance dans tous les modes de fonctionnement de la charge triphasée 1, y compris le mode nominal.

De plus, la valeur accrue du coefficient Cosφ affecte également les processus électromagnétiques se produisant dans le réseau, à savoir qu'elle assure une diminution de la composante réactive du courant du réseau, c'est-à-dire réduit la charge du réseau avec du courant réactif. À son tour, une diminution de la composante réactive du courant du réseau entraîne une diminution des pertes de tension dues au flux de ce courant, c'est-à-dire les pertes de tension entre la source d'énergie électrique et le dispositif de compensation du filtre sont réduites. De ce fait, le niveau de tension à l'entrée du dispositif de compensation du filtre et, par conséquent, au niveau de la charge triphasée augmente, ce qui permet d'obtenir plus de puissance au niveau de la charge avec la même puissance de la source d'énergie électrique.

Le test des performances du dispositif de compensation de filtre (FKU) pour obtenir le résultat technique ci-dessus a été réalisé à l'aide de la méthode de modélisation mathématique.

La simulation du fonctionnement de la PKU a été réalisée dans tous les modes de fonctionnement de charge, y compris nominal.

Lors de la modélisation, la charge triphasée 1 avec les paramètres R n = 0,2 Ohm a été prise comme circuit de conception ; L H = 2,5 mH, connecté à un réseau triphasé avec une tension de 445 V. Dans le circuit du bloc de compensation 2, l'inductance 16 et le condensateur 17 avec les paramètres L = 100 mH, C = 3,8 µF sont inclus. Le redresseur 5 fournissait une tension de 50 V à l'entrée des onduleurs de tension autonomes 7, 8, 9.

Le diagramme des courants et des tensions de la figure 2 montre que lorsque la PKU est éteinte, le courant inductif i n de la charge 1 est en retard de 75,7° par rapport à la tension secteur U du réseau.

La mise sous tension de la PKU génère un courant i k du bloc de compensation 2, conduisant la tension réseau U du réseau de 89,9°, soit a une nature capacitive, qui se reflète dans le diagramme de courant et de tension. Du fait de l'addition des courants i n et i k à l'entrée de la PKU, le courant i est consommé du réseau, coïncidant (φ = 0) en phase avec la tension C du réseau. À φ=0, le facteur de puissance de la PCU est égal à l'unité, K m = Cosφ=1, soit l'activation de la PKU maximise la valeur K m.

L'écart de la forme du courant i par rapport à la forme sinusoïdale est associé à des ondulations haute fréquence sous la forme du courant consommé, ce qui réduit le facteur de puissance K m. En tenant compte de cela, la valeur calculée du facteur de puissance est de 0,997.

À la suite de la modélisation du fonctionnement de la PKU dans tous les modes de fonctionnement de charge, des diagrammes similaires aux diagrammes présentés sur la figure 2 ont été obtenus.

À la suite de la simulation, il a été établi que la coïncidence du courant secteur et de la tension d'alimentation se produit dans tous les modes de fonctionnement de charge, y compris nominal, ce qui confirme la possibilité d'augmenter le facteur de puissance dans tous les modes de fonctionnement de charge, y compris nominal.

Un dispositif de compensation de filtre contenant une charge triphasée connectée par une étoile, une unité de compensation de trois circuits LC à paramètres fixes, un interrupteur et deux capteurs de courant, tandis que l'unité de compensation via l'interrupteur est connectée en parallèle au réseau triphasé. , les premières entrées des deux capteurs de courant sont reliées au réseau triphasé, leurs secondes entrées sont reliées à deux phases d'une charge triphasée, caractérisé en ce qu'il contient un transformateur élévateur triphasé, un redresseur, un dispositif pour le calcul de la puissance réactive, trois onduleurs de tension autonomes, un transformateur de tension de mesure triphasé, un dispositif de synchronisation, un système de commande de l'onduleur et un troisième capteur de courant, avec Dans ce cas, chaque enroulement secondaire d'un transformateur élévateur de tension triphasé est connecté entre un condensateur et l'inductance d'un circuit LC adjacent, les entrées d'un transformateur de mesure de tension triphasé sont connectées en parallèle au réseau, et ses sorties sont connectées aux quatrième, cinquième, sixième entrées du dispositif de calcul de puissance réactive et aux entrées du dispositif de synchronisation, l'entrée du redresseur est connectée à un réseau triphasé, chaque enroulement primaire d'un transformateur élévateur triphasé est connecté à la sortie correspondante d'onduleurs de tension autonomes dont les premières entrées sont interconnectées et connectées à la sortie du redresseur, la première entrée du troisième capteur est connectée à un réseau triphasé, sa deuxième entrée est connectée à la troisième phase d'une charge triphasée, la sortie de chaque capteur de courant est connectée respectivement au première, deuxième et troisième entrées du dispositif de calcul de puissance réactive dont les première, deuxième et troisième sorties sont connectées respectivement aux quatrième à sixième entrées du système de commande de l'onduleur, les sorties du dispositif de synchronisation sont connectées à la première , deuxième et troisième entrées du système de contrôle de l'onduleur, dont les sorties sont connectées aux deuxièmes entrées des onduleurs de tension autonomes.

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L'invention concerne le domaine de l'électrotechnique et peut être utilisée dans des sous-stations électriques qui nécessitent une compensation de l'énergie réactive et une fonte de la glace sur les lignes électriques aériennes. L'effet technique de l'invention est de minimiser le nombre de commutateurs requis pour passer du mode de compensation au mode de fonte de glace contrôlée et inversement. Le dispositif contient des valves à thyristor haute tension bidirectionnelles (1, 2, 3), avec lesquelles des éléments réactifs (inductances ou condensateurs) (4, 5, 6) sont connectés en série. Le passage du mode compensation de puissance réactive au mode fonte des glaces s'effectue à l'aide de deux interrupteurs (7, 8). A cet effet, les points de connexion des éléments réactifs (4, 5, 6) et des vannes à thyristors (1, 2, 3) sont reliés au réseau d'alimentation triphasé A, B, C, les bornes libres desdites vannes (1, 2, 3) à travers les contacts du premier interrupteur (7) sont connectés selon un motif « triangle » avec les bornes libres des éléments réactifs (4, 5, 6), et à travers les contacts du deuxième interrupteur ( 8) - avec les fils de la ligne aérienne pour faire fondre la glace. 2 malades.

L'invention concerne le domaine de l'électrotechnique et peut être utilisée dans des sous-stations électriques qui nécessitent la fonte de la glace sur les lignes électriques aériennes et une compensation de puissance réactive. L'effet technique de l'invention est de simplifier l'organisation et de réduire la durée du processus de fusion tout en réduisant simultanément la quantité d'équipements de commutation supplémentaires. L'installation combinée contient deux convertisseurs en pont triphasés sur vannes à semi-conducteurs entièrement contrôlées, shuntés par des diodes dos à dos, une batterie de condensateurs du côté DC des convertisseurs, un premier interrupteur tripolaire et deux triphasés connectés en série. selfs, en parallèle avec l'une desquelles est connecté un deuxième interrupteur tripolaire - côté AC. Lors de la fonte de la glace, le premier convertisseur fonctionne en mode redresseur commandé, et le second en mode onduleur de tension autonome, à la sortie duquel, via le troisième interrupteur tripolaire, sont connectés les fils de la ligne aérienne. , fermés à l'extrémité opposée, pour la fonte simultanée de la glace sur eux avec un courant alternatif de basse fréquence, auquel la composante inductive de la résistance des fils n'a pratiquement aucun effet sur la valeur efficace du courant de fusion. 1 malade.

L'invention concerne le domaine de l'électrotechnique et peut être utilisée dans des sous-stations électriques qui nécessitent une compensation de puissance réactive et une fonte de la glace sur les lignes électriques aériennes. Le résultat technique est une réduction de la durée du processus de fusion tout en réduisant simultanément le nombre d'équipements de commutation supplémentaires. L'installation contient un convertisseur en pont triphasé basé sur des vannes à semi-conducteurs entièrement contrôlées, shuntées par des diodes dos à dos, une batterie de condensateurs côté DC, un premier interrupteur tripolaire et deux selfs triphasées connectées en série, une dont est connecté en parallèle avec un deuxième interrupteur tripolaire côté AC. Selon la première option, la batterie de condensateurs en mode compensation de puissance réactive est reliée par les contacts du troisième interrupteur tripolaire, ouvert en mode fonte de glace, aux bornes de l'émetteur (collecteur) des vannes du convertisseur, qui dans cette mode, à travers le quatrième interrupteur tripolaire, sont connectés aux fils de la ligne aérienne pour une fonte contrôlée de la glace avec courant alternatif. Selon la deuxième option, la batterie de condensateurs en mode compensation de puissance réactive par les contacts des troisième et quatrième interrupteurs tripolaires, ouverts en mode fonte de glace, est connectée aux bornes émettrices et collectrices des vannes du convertisseur, qui en ce mode, via les cinquième et sixième interrupteurs tripolaires, est connecté aux fils de deux lignes aériennes pour une fonte contrôlée simultanée de la glace sur celles-ci avec un courant alternatif. 2 n.p. f-ly, 4 malades.

L'invention concerne le domaine de l'électrotechnique et est destinée à compenser la puissance réactive des consommateurs triphasés, principalement des entreprises industrielles.

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BUT

PCU ou Les filtres d'harmoniques de puissance, également appelés filtres d'harmoniques passifs, sont un type spécial d'unités de condensateur dont la tâche est de filtrer les harmoniques en conjonction avec la compensation de puissance réactive. Les dispositifs de compensation de filtre sont nécessaires dans les entreprises d'ingénierie lourde ou les industries de transformation, où les fours de fusion à arc, les bains électrolytiques haute tension de 6 (10) kV, ainsi que d'autres équipements énergivores avec une consommation électrique non linéaire sont largement utilisés. Le fonctionnement de ce type d'équipement est INTERDIT sans la présence de filtres d'harmoniques de puissance.

STRUCTURE ET PRINCIPE DE FONCTIONNEMENT DE LA PCU

Le but de l'introduction de la PKU est de réduire la réactance des circuits LC à des valeurs proches de zéro et de shunter le réseau électrique principal (à une fréquence harmonique donnée). Les unités de compensation de filtre sont des chaînes LC ou RLC réglées pour résonner avec une certaine harmonique, dont l'ordre est déterminé par le client ou basé sur les résultats de mesure. Dans la version standard, le dispositif de compensation du filtre se compose d'une cellule d'entrée, de réacteurs monophasés modernes et de plusieurs batteries de condensateurs installées sur des structures métalliques galvanisées. Le FKU est clôturé avec un filet pour la sécurité du personnel ou est placé dans un conteneur spécialisé.

Il y acombien de types de filtres LC sont utilisés ?. Des filtres monocircuit à bande étroite (1) sont utilisés et réglés sur des harmoniques prononcées, généralement d'ordres faibles 3, 5, 7. Aux hautes fréquences, des filtres coupe-bande (2) de facteur de qualité inférieur sont utilisés et une résistance de dérivation de réacteur On utilise R. L'utilisation de filtres coupe-bande permet de niveler la présence d'harmoniques dans une large gamme de hautes fréquences. L'utilisation intégrée de chaînes de filtres bande étroite et large bande dans le cadre des filtres d'harmoniques de puissance (PHF) permet de nettoyer complètement le réseau électrique des distorsions harmoniques provoquées par le consommateur.

Économiquement faisable l'utilisation d'installations de compensation de filtre pour une tension de 6(10) kV en raison du fait que les consommateurs haute tension créent un spectre de distorsions harmoniques plus restreint (où les 3ème, 5ème, 7ème harmoniques sont fortement prononcées et, dans une moindre mesure , harmoniques d'ordres supérieurs) par rapport aux consommateurs basse tension. Par conséquent, il est techniquement et économiquement plus rentable de mettre en œuvre un circuit de dispositif de compensation de filtre réglé sur une (deux, trois) harmoniques plutôt que sur une large gamme d'harmoniques de consommateurs de 0,4 kV.

En plus du filtrage des harmoniques, Les dispositifs de compensation de filtre fonctionnent compensation de puissance réactive consommateurs à la fréquence fondamentale (50 Hz). Par conséquent, les filtres d’harmoniques de puissance (dispositifs de compensation de filtre) se distinguent par leur puissance réactive. Le dispositif de compensation de filtre le plus simple possède une valeur statique de puissance réactive, qu'il transmet au réseau électrique principal et est configuré pour supprimer l'une des harmoniques (à la demande du client).

AMÉNAGEMENT ET ÉQUIPEMENT

Mise en page Les éléments du dispositif de compensation du filtre sont illustrés à droite. La cellule d'entrée est en tôle d'acier et possède un revêtement anticorrosion. À l'intérieur se trouvent un dispositif d'entrée, un équipement de contrôle, d'éclairage et de protection. Les blocs de condensateurs sont situés les uns au-dessus des autres et montés sur des isolateurs polymères de support. L'unité est constituée de condensateurs cosinus haute tension (triphasés ou monophasés), montés sur un châssis en acier et reliés par des jeux de barres. Tous les condensateurs permettent un fonctionnement à long terme lorsque la tension nominale augmente de 10 %. Les réacteurs à air monophasés sont montés sur des isolants polymères et connectés à la cellule d'entrée et aux blocs de condensateurs par des barres omnibus en cuivre. L'inductance du réacteur varie de quelques mH à plusieurs dizaines de mH.

Le PC "SlavEnergo" dans la fabrication de dispositifs de compensation de filtre utilise des condensateurs triphasés pour les appareils PKU de faible puissance et des condensateurs monophasés pour composer des unités de haute puissance (connexions en parallèle et en série). Dans certains cas, filtres d'harmoniques de puissance (dispositifs de compensation de filtre) une puissance élevée peut être équipée d'un circuit spécial pour signaler la défaillance de condensateurs individuels (panne, perte de capacité) et éteindre la PKU - le circuit de protection dit déséquilibré.

Ils ont une grande linéarité de l'inductance (L), en fonction de sa géométrie et de son nombre de spires. La nécessité de les utiliser dans la conception de filtres d'harmoniques de puissance était due à la nécessité de stabilité de la fréquence du filtre pour tous les modes de fonctionnement du dispositif de compensation du filtre.

Les réacteurs électriques à filtre à air sont des bobines de fil toronné enroulées autour d’un cadre de renfort. Les paramètres des conducteurs sont sélectionnés pour chaque puissance de réacteur. Le pied du réacteur bénéficie d'une haute résistance mécanique et d'un traitement anti-corrosion, ce qui lui permet d'être placé en extérieur. La conception du réacteur garantit son fonctionnement sans problème dans des environnements contaminés et à basses températures. Pour chaque réacteur, il est possible de régler l'inductance (similaire aux transformateurs) à l'aide de prises de réglage dans son enroulement.

La société Elektrointer propose des appareils utilisés pour la compensation de puissance réactive dans les réseaux 0,4 kV. La puissance réactive augmente les pertes électriques ; si des dispositifs de compensation ne sont pas présents sur le réseau, les pertes peuvent atteindre 50 % de la consommation moyenne. De plus, cela réduit la qualité de l'alimentation électrique : des surcharges du générateur, des pertes de chaleur, des changements de fréquence et d'amplitude se produisent. Les dispositifs de compensation de filtre 0,4 kV constitueront une solution rentable au problème.

Avantages des unités de condensateur

Les unités de condensateurs sont devenues le moyen le plus efficace de compenser la puissance réactive. Des condensateurs correctement sélectionnés peuvent réduire la puissance réactive reçue du réseau, ce qui réduit les pertes d'énergie. Les installations de condensateurs présentent plusieurs avantages :

Installation rapide, aucun entretien compliqué requis. De telles installations compensatoires ne nécessitent pas de fondation supplémentaire.
Pertes de puissance active minimales. Les condensateurs cosinus innovants fournissent des pertes inhérentes ne dépassant pas 0,5 W pour 1 000 VAr.
Possibilité de connexion n'importe où dans le réseau d'alimentation électrique. De telles installations produisent un minimum de bruit pendant le fonctionnement.

La compensation peut être individuelle ou collective : dans le premier cas, la puissance réactive est compensée là où elle se produit, dans le second, l'action du compensateur s'étend à plusieurs consommateurs.

Commande de matériel électrique auprès du fabricant

JSC "Electrointer" propose d'acheter des unités de compensation de puissance réactive dans un assortiment, les équipements sont sélectionnés en tenant compte des exigences personnelles du client. Appelez nos numéros et discutez des conditions d'achat avec des spécialistes : des prix avantageux et des conditions de coopération avantageuses sont garantis.

Avec les développements technologiques modernes, de nombreuses entreprises industrielles utilisent de nombreux convertisseurs différents. Pendant le fonctionnement, ces convertisseurs créent des ondulations de courant et de tension dans le circuit, ce qui entraîne l'apparition d'harmoniques de courant plus élevées dans le réseau.

Leur présence dans le réseau dégrade sa qualité et a un effet néfaste sur le fonctionnement de tous les équipements et peut entraîner des pannes dans divers systèmes. Cela peut entraîner des arrêts d'urgence des consommateurs et de fausses alarmes de divers appareils et appareils électroniques. De plus, la présence d’harmoniques provoque un échauffement des moteurs électriques, des câbles, etc. Il est nécessaire de minimiser leur influence sur le circuit. À cette fin, un dispositif de compensation de filtre (FCU) est utilisé.

Le dispositif de compensation de filtre consiste en un filtre L-C ajusté à une harmonique spécifique du réseau. Ce sont généralement les 5ème, 7ème, 11ème harmoniques, qui sont les plus prononcées. En outre, les entreprises peuvent souvent installer des dispositifs de compensation de filtres adaptés à diverses harmoniques. Vous trouverez ci-dessous un schéma de la PCU.

Pour sélectionner correctement un dispositif de filtrage-compensation, il faut étudier quelles harmoniques influencent le plus la qualité du réseau et sa puissance. Sur la base de ces données, le filtre est calculé et sélectionné.

Leur principal avantage est qu’ils agissent non seulement comme un filtre, mais compensent également la puissance réactive. Tout comme ils peuvent être automatiques et réguler automatiquement la puissance réactive.

Lorsque la charge statique prédomine (machine à papier, charge du ventilateur), des PCD non régulés sont utilisés, qui sont connectés au circuit et fonctionnent en mode statique.

Si la charge dynamique prédomine (laminoirs, machines de levage, etc.), des charges réglables sont utilisées. Lorsque l'achèvement du cycle de fonctionnement d'un appareil change, l'équilibre de la puissance réactive change. Étant donné que la PKU compense non seulement la composante réactive, mais agit également comme un filtre dans le circuit, sa déconnexion du réseau n'a donc aucun sens. Pour ce faire, connectez un décompensateur qui maintient l'équilibre des puissances dans le circuit.

Il est préférable d'installer un dispositif de compensation de filtre à des tensions de 6 kV, 10 kV. En effet, lorsque les consommateurs basse tension fonctionnent, un spectre différent d'harmoniques apparaît du côté basse tension. Il n'est pas économiquement réalisable de les compenser du côté basse tension, c'est pourquoi l'installation d'un filtre pour chaque consommateur coûte cher. Les consommateurs haute tension créent un spectre de distorsion plus petit (3, 5, 7, 11 harmoniques), donc, tant d'un point de vue technique qu'économique, il est plus facile de compenser ce spectre du côté 6 kV, 10 kV que le spectre beaucoup plus large du côté 0,4 kV, 0,6 kV.

Ils peuvent être installés aussi bien à l’intérieur qu’à l’extérieur. Ils sont généralement installés sur le GPP et connectés aux bus via un switch individuel. Voici les méthodes de placement : en intérieur et en extérieur :

Les compensateurs placés à l’intérieur nécessitent une ventilation. Dans certains cas (selon le type de production et la localisation de la pièce), des filtres à air sont nécessaires pour la ventilation. Un certain régime de température doit être maintenu dans la pièce, ce qui entraîne des coûts financiers supplémentaires.

La PKU doit être clôturée et l'accès ne peut être effectué qu'après décharge des condensateurs. Ils doivent être équipés de capteurs de tension à condensateur pour la sécurité du personnel d'exploitation. Si les condensateurs ne sont pas déchargés à la valeur admissible, les travaux de réparation ou d'entretien sont interdits.